Тс 180 2 характеристики: Трансформаторы ТС-180 — В помощь радиолюбителю

Трансформаторы ТС-180 — В помощь радиолюбителю

 

Трансформаторы силовые, выпускались на стержневых сердечниках типа ПЛ, изготовленными из стальной ленты Э-320, сечением 21х45 мм, и предназначались для применения в блоках питания, в основном унифицированных черно-белых телевизорах.
По своим электрическим характеристикам, все трансформаторы взаимозаменяемые между собой, так же их установочные и габаритные размеры тоже одинаковы. Трансформатор ТСА-180 отличается от ТС-180, обмотками, которые для уменьшения стоимости массового производства трансформаторов, выполненными алюминиевым проводом.
Сеть 220 вольт подключается к первичной обмотке на выводы 1 и 1′, при этом замыкаются между собой выводы 2 и 2′.
Внешний вид трансформаторов изображен на рисунке 1, схема трансформаторов, на рисунке 2, моточные данные и электрические характеристики в таблице 1.

Необходимо иметь в виду, что приведённые здесь моточные данные, могут отличаться на имеющиеся у Вас трансформаторы, в связи с изменениями ТУ, заводов изготовителей, прошествии времени и прочих условий и их следует принимать, только как основу.

При  необходимости определить более точно количество витков обмоток имеющегося у Вас трансформатора, намотайте дополнительную обмотку с известным количеством витков, замерьте на ней напряжение и по полученным данным просчитайте ваш трансформатор.

Рисунок 1.
Внешний вид трансформаторов ТС-180.

 

Рисунок 2.
Схема трансформаторов ТС-180.

Таблица 1. Моточные данные трансформаторов ТС-180.

Тип трансформатора

Сердечник

NN выводов

Число витков

Марка и диаметр провода, мм

Напряжение, ном. В

Ток, ном. А

ТС-180
ТСА-180*

ПЛР21х45

1-2
2-3
1′-2′
2′-3′
5-6
5′-6′
7-8
7′-8′
9-10
9′-10′
11-12
11′-12′

375
58
375
58
226
226
137
137
23
23
23
23

ПЭЛ 0,8

ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,56
ПЭЛ 0,56
ПЭЛ 0,45
ПЭЛ 0,45
ПЭЛ 1,5
ПЭЛ 1,5
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69

110
17
110
17
63
63
42
42
6,8
6,8
6,8
6,8

0,85
0,85
0,85
0,85
0,5
0,5
0,38
0,38
4,7
4,7
1,5
0,3

ТС-180-2
ТС-180-2В
ТС-180-4

ПЛР21х45

1-2
2-3
1′-2′
2′-3′
5-6
5′-6′
7-8
7′-8′
9-10
9′-10′
11-12
11′-12′

340
53
340
53
195
195
143
143
21
21
21
21

ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,51
ПЭЛ 0,51
ПЭЛ 0,48
ПЭЛ 0,48
ПЭЛ 1,53
ПЭЛ 1,53
ПЭЛ 0,96
ПЭЛ 0,96

110
17
110
17
63
63
46
46
6,8
6,8
6,8
6,8

0,87
0,87
0,87
0,87
0,5
0,5
0,38
0,38
4,7
4,7
1,5
0,3

 

 

* Моточные данные ТСА-180 могут отличатся от приведённых.

Трансформатор силовой ТС-180-3, предназначался для питания бытовой радио аппаратуры, выполненной на полупроводниковых приборах, и отличается от других трансформаторов этого типа, большим количеством вторичных обмоток.
Сеть 220 вольт к первичной обмотке, подключается у него к выводам 1 и 3′, при этом необходимо замкнуть между собой выводы 3 и 1′. Обмотка 5-6, 5′-6′ предназначена для подключения к сети с повышенным напряжением, или для снятия с трансформатора повышенного напряжения 245 вольт. Обмотка эта подключается последовательно с основной обмоткой, вывод 5 соединяется с выводом 3′ и напряжение 245 вольт снимается (или подается) с выводов 1 и 5′.

Первичная обмотка трансформатора ТС-180-3, может быть выполнена и по другому варианту, отличающемуся от приведённого. Сеть в этом случае может подключаться к выводам 1-1′, перемычка устанавливается на выводы 3-3′ (2-2′).

Схема трансформатора изображена на рисунке 3, моточные данные и электрические характеристики приведены в таблице 2.

Рисунок 3.
Схема трансформатора ТС-180-3.

Таблица 2. Моточные данные трансформатора ТС-180-3.

Тип трансформатора

Сердечник

NN выводов

Число витков

Марка и диаметр провода, мм

Напряжение, ном. В

Ток, ном. А

ТС-180-3

ПЛР21х45

1-2
3-4
1′-2′
3′-4′
5-6
5′-6′
7-8
7′-8′
9-10
9′-10′
11-12
11′-12′
13-14
13′-14′
15-16
15′-16′

195
145
195
145
40
40
65
65
65
65
9
9
36
36
44
44

ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,53
ПЭЛ 0,53
ПЭЛ 0,53
ПЭЛ 0,53

63
47
63
47
12,5

12,5
19
19
19
19
2,8
2,8
11
11
14
14

0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
0,5
0,5
0,5
0,5

 

Рисунок 4.
Внешний вид трансформаторов ТС-180-3м.

 

Трансформатор силовой ТС-180-3м, предназначался для питания бытовой радио аппаратуры, выполненной на полупроводниковых приборах, и отличается от других трансформаторов этого типа, большим количеством вторичных обмоток.
Сеть 220 вольт к первичной обмотке, подключается у него к выводам 9 и 9′, при этом необходимо замкнуть между собой выводы 1 и 1′. Между сетевой и вторичными обмотками, у этого трансформатора имеется экранная обмотка (выводы 8 — 8′).
Трансформатор ТС-180-3м, не взаимозаменяем с трансформатором ТС-180-3. Это совершенно разные трансформаторы.

Схема трансформатора изображена на рисунке 5, моточные данные и электрические характеристики приведены в таблице 3.

Рисунок 5.
Схема трансформатора ТС-180-3м.

Таблица 3. Моточные данные трансформатора ТС-180-3м.

Тип трансформатора

Сердечник

NN выводов

Число витков

Марка и диаметр провода, мм

Напряжение, ном. В

Ток, ном. А

ТС-180-3м

ПЛР21х45

1-9
1′-9′
8
8′
3-4
3′-4′
5-13
5′-13′
11-12
11′-12′
7-15
7′-15′
6-14
6′-14′

345
345
один слой
один слой
208
208
208
208
50
50
33
33
30
30

ПЭВ-2 0,56
ПЭВ-2 0,56
ПЭВ-1 0,28
ПЭВ-1 0,28
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 1,0
ПЭВ-2 1,0
ПЭВ-2 1,25
ПЭВ-2 1,25
ПЭВ-2 1,0
ПЭВ-2 1,0

110
110


62
62
62
62
14
14
9,1
9,1
8,5
8,5

0,8
0,8


0,3
0,3
0,3
0,3
2,0
2,0
3,5
3,5
2,0
2,0

 

Трансформатор ТС 180 (2) характеристики, подключение, выводы обмоток

Трансформаторы питания типономиналов ТС-180, ТС-180-2, ТС-180-2В и ТС-180-4 применяли в устройствах электропитания унифицированных телевизионных приемников моделей УНТ-47, УНТ-49, УЛПТ-61-11, УЛПТ-67-1 и некоторых других моделей черно-белого изображения.

Трансформаторы типа ТС-180 изготавливают на стержневых магнитопроводах типа ПЛ21х45. Основные конструктивные размеры, габаритные и установочные размеры трансформаторов типономиналов ТС-180, ТС-180-2, ТС-180-2В, ТС-180-4 одинаковы. По электрическим параметрам трансформаторы также взаимозаменяемы. Трансформаторы типа ТС-180 рассчитаны на подключение к сети переменного тока напряжением 127 и 220 В. Остальные типоразмеры трансформаторов могут быть подключены к сети напряжением 110, 127, 220 и 237 В. Номинальная выходная мощность трансформаторов 180 Вт.

Необходимо иметь в виду, что приведённые здесь моточные данные, могут отличаться на имеющиеся у Вас трансформаторы, в связи с изменениями ТУ, заводов изготовителей, прошествии времени и прочих условий и их следует принимать, только как основу. При  необходимости определить более точно количество витков обмоток имеющегося у Вас трансформатора, намотайте дополнительную обмотку с известным количеством витков, замерьте на ней напряжение и по полученным данным просчитайте ваш трансформатор.

Рис.1. Принципиальная схема трансформатора типа ТС-180

Трансформаторы изготовлены из электротехнической стали марки 3311. Толщина применяемой ленты 0,35 мм.

Трансформаторы типа ТС-180 устанавливают на металлическом шасси блока питания, крепят четырьмя винтами и заземляют.

Электрические параметры и намоточные данные обмоток трансформаторов типа ТС-180 приведены в таблицах ниже.

Таблица 2. Намоточные данные трансформатора ТС-180

Здесь представлены характеристики трансформаторов серии  тс 180, ном. напряжение (В) и ток (А), выводы обмоток.

Первичная обмотка
Выводы обмоток Напряжение, В Ток, А
1 — 2 110 1,75
1′ — 2′ 110 1,75
2 — 3 17 1,75
2′ — 3′ 17 1,75
Вторичная обмотка
Выводы обмоток Напряжение, В Ток, А
5 — 6 63 0,5
5′ — 6′ 63 0,5
7 — 8 46 0,38
7′ — 8′ 46 0,38
9 — 10 6,8 4,7
9′ — 10′ 6,8 4,7
11 — 12 6,8 1,5
11′ — 12′ 6,8 1,5

Таб.1. Электрические параметры трансформатора ТС-180

Выводы обмоток Число витков Марка и диаметр провода Сопротивление, Ом
1 — 2 375 ПЭЛ 0,8 2,3
2 — 3 58 ПЭЛ 0,8 0,4
1′ — 2′ 375 ПЭЛ 0,8 2,3
2′ — 3′ 58 ПЭЛ 0,8 0,4
5 — 6 226 ПЭЛ 0,56 3,4
5′ — 6′ 226 ПЭЛ 0,56 3,4
7 — 8 137 ПЭЛ 0,45 3,4
7′ — 8′ 137 ПЭЛ 0,45 3,4
9 — 10 23 ПЭЛ 1,5 0,1
9′ — 10′ 23 ПЭЛ 1,5 0,1
11 — 12 23 ПЭЛ 0,69 0,4
11′ — 12′ 23 ПЭЛ 0,69 0,4

 

Сопротивление изоляции между обмотками, а также между обмотками и металлическими деталями трансформатора ТС-180 в нормальных климатических условиях не менее 50 МОм. Сопротивление изоляции обмоток при повышенных температуре и влажности снижается до 3 МОм. При этом изменение основных электрических параметров не превышает +/- 10%, измеренных до воздействия всех внешних факторов, указанных в условиях эксплуатации.

обмотки и диамер проводов

 

ип трансформатора Сердечник NN выводов Число витков Марка и диаметр провода, мм Напряжение, ном. В Ток, ном. А
ТС-180
ТСА-180*
ПЛР21х45 1-2
2-3
1′-2′
2′-3′
5-6
5′-6′
7-8
7′-8′
9-10
9′-10′
11-12
11′-12′
375
58
375
58
226
226
137
137
23
23
23
23
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,56
ПЭЛ 0,56
ПЭЛ 0,45
ПЭЛ 0,45
ПЭЛ 1,5
ПЭЛ 1,5
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
110
17
110
17
63
63
42
42
6,8
6,8
6,8
6,8
0,85
0,85
0,85
0,85
0,5
0,5
0,38
0,38
4,7
4,7
1,5
0,3
ТС-180-2
ТС-180-2В
ТС-180-4
ПЛР21х45 1-2
2-3
1′-2′
2′-3′
5-6
5′-6′
7-8
7′-8′
9-10
9′-10′
11-12
11′-12′
340
53
340
53
195
195
143
143
21
21
21
21
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,69
ПЭЛ 0,51
ПЭЛ 0,51
ПЭЛ 0,48
ПЭЛ 0,48
ПЭЛ 1,53
ПЭЛ 1,53
ПЭЛ 0,96
ПЭЛ 0,96
110
17
110
17
63
63
46
46
6,8
6,8
6,8
6,8
0,87
0,87
0,87
0,87
0,5
0,5
0,38
0,38
4,7
4,7
1,5
0,3

Трансформатор силовой ТС-180-3

Трансформатор силовой ТС-180-3, предназначался для питания бытовой радио аппаратуры, выполненной на полупроводниковых приборах, и отличается от других трансформаторов этого типа, большим количеством вторичных обмоток.

Сеть 220 вольт к первичной обмотке, подключается у него к выводам 1 и 3′, при этом необходимо замкнуть между собой выводы 3 и 1′. Обмотка 5-6, 5′-6′ предназначена для подключения к сети с повышенным напряжением, или для снятия с трансформатора повышенного напряжения 245 вольт. Обмотка эта подключается последовательно с основной обмоткой, вывод 5 соединяется с выводом 3′ и напряжение 245 вольт снимается (или подается) с выводов 1 и 5′.

Первичная обмотка трансформатора ТС-180-3, может быть выполнена и по другому варианту, отличающемуся от приведённого. Сеть в этом случае может подключаться к выводам 1-1′, перемычка устанавливается на выводы 3-3′ (2-2′).

Схема трансформатора изображена на рисунке 3, моточные данные и электрические характеристики приведены в таблице 2.

ТС180-3

Таблица 2. Моточные данные трансформатора ТС-180-3

Тип трансформатора Сердечник NN выводов Число витков Марка и диаметр провода, мм Напряжение, ном. В Ток, ном. А
ТС-180-3 ПЛР21х45 1-2
3-4
1′-2′
3′-4′
5-6
5′-6′
7-8
7′-8′
9-10
9′-10′
11-12
11′-12′
13-14
13′-14′
15-16
15′-16′
195
145
195
145
40
40
65
65
65
65
9
9
36
36
44
44
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,62
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,8
ПЭЛ 0,53
ПЭЛ 0,53
ПЭЛ 0,53
ПЭЛ 0,53
63
47
63
47
12,5
12,5
19
19
19
19
2,8
2,8
11
11
14
14
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
0,5
0,5
0,5
0,5

Трансформатор силовой ТС-180-3м

Трансформатор силовой ТС-180-3м, предназначался для питания бытовой радио аппаратуры, выполненной на полупроводниковых приборах, и отличается от других трансформаторов этого типа, большим количеством вторичных обмоток.
Сеть 220 вольт к первичной обмотке, подключается у него к выводам 9 и 9′, при этом необходимо замкнуть между собой выводы 1 и 1′. Между сетевой и вторичными обмотками, у этого трансформатора имеется экранная обмотка (выводы 8 — 8′).

Трансформатор ТС-180-3м, не взаимозаменяем с трансформатором ТС-180-3. Это совершенно разные трансформаторы.

Схема трансформатора изображена на рисунке 5, моточные данные и электрические характеристики приведены в таблице 3.

ТС-180-3м

Таблица 3. Моточные данные трансформатора ТС-180-3м.

Тип трансформатора Сердечник NN выводов Число витков Марка и диаметр провода, мм Напряжение, ном. В Ток, ном. А
ТС-180-3м ПЛР21х45 1-9
1′-9′
8
8′
3-4
3′-4′
5-13
5′-13′
11-12
11′-12′
7-15
7′-15′
6-14
6′-14′
345
345
один слой
один слой
208
208
208
208
50
50
33
33
30
30
ПЭВ-2 0,56
ПЭВ-2 0,56
ПЭВ-1 0,28
ПЭВ-1 0,28
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 0,4
ПЭВ-2 1,0
ПЭВ-2 1,0
ПЭВ-2 1,25
ПЭВ-2 1,25
ПЭВ-2 1,0
ПЭВ-2 1,0
110
110


62
62
62
62
14
14
9,1
9,1
8,5
8,5
0,8
0,8


0,3
0,3
0,3
0,3
2,0
2,0
3,5
3,5
2,0
2,0

Видео: Трансформатор ТС-180-2 для питания радиоламп.Как подключить и какое напряжение на выходе.

РадиоКот :: Доработка трансформатора ТС-180-2

РадиоКот >Лаборатория >Радиолюбительские технологии >

Доработка трансформатора ТС-180-2

Доработка трансформатора ТС-180-2.

При построении лампового усилителя мощности звуковой частоты желательно иметь блок питания, обеспечивающий, кроме переменного напряжения накала Uн ≈ 6,3 В с достаточным током Iн ≥ 5А, постоянное напряжение питания анодных цепей Uа ≥ 300 В, плюс, дополнительно, — постоянное напряжение для цепей фиксированного смещения ламп выходного каскада Uсм ≥ 45 В (конечно, имеется ввиду абсолютное значение, т.к., вы знаете, что напряжение смещения должно иметь отрицательный потенциал).
Попробуем приспособить для этих целей трансформатор от лампового ч/б телевизора II-класса ТС-180.
Этот трансформатор имеет следующие параметры (Рис.1):

Как видно из таблицы, мы можем получить со вторичных обмоток, соединив их соответствующим образом переменное напряжение U ≈ 206 В, что после выпрямления даст Uа=291 В, а с учетом падения в цепях фильтра питания это будет ≤ 270 В.
Однако, после несложной доработки можно получить от трансформатора ТС‑180‑2 необходимое напряжение. Для этого трансформатор необходимо разобрать: открутить гайки стяжек, затем резким несильным ударом молотка по одной половинке сердечника разъединить его, аккуратно извлечь половинку сердечника и снять катушки. Стороны половинок сердечника нужно обязательно пометить, чтобы при сборке их правильно совместить. Конструктивно катушки трансформатора позволяют домотать ещё один слой провода поверх имеющихся обмоток. Если взять провод диаметром 0,51 (или 0,48), как в уже имеющихся вторичных обмотках, то в один слой можно без труда намотать 100÷110 витков провода, что даст дополнительно по 30 В переменного напряжения с каждой катушки. Таким образом мы сможем получить по переменному току не менее 260 В, что после выпрямления даст 260*√‾2 = 368 В. С учетом падения в цепях фильтра питания можно будет получить ≥350 В.
Выглядеть это будет так (Рис.2):

Теперь сделаем доработку для получения напряжения фиксированного смещения. Из таблицы (Рис.1) видно, что в первичной обмотке есть секция 2 — 3, содержащая 53÷58 витков, которая нужна при коммутации первичных обмоток для работы трансформатора от от сети переменного тока напряжением 127 В, что в настоящее время практически не встречается. А значит эти секции можно использовать, если отключить их от 110-вольтовых секций. Если внимательно присмотреться к распайке контакта 2 (2′), то станет видно, что можно отсоединить секцию 2 — 3 от секции 1 — 2. Секция 2 — 3 даёт на выходе 17 В переменного напряжения. Соединив последовательно секции 2 — 3 и 2′ — 3′, получаем 34 В переменного напряжения, что после выпрямления даст 34*√‾2 = 48 В. Главное — сделать всё аккуратно. Примерно так (Рис.3):

Ну и для полного удовлетворения имеет смысл прошлифовать торцы половинок сердечника, чтобы максимально уменьшить зазор. Это приведёт к некоторому уменьшению тока холостого хода трансформатора (в моём случае ток уменьшился с 300 мА до 200 мА, хотя на практике во включенном ламповом усилителе режим холостого хода невозможен, т. к. всегда осуществляется питание цепей накала ламп, а это примерно 20 Вт потребляемой мощности). При сборке половинки сердечника желательно склеить, чтобы уменьшить гул трансформатора при работе.

В завершение следует проварить катушки (или собранный транформатор, что затруднительно) в смеси парафина с воском (или пропитать их лаком), чтобы зафик-сировать витки обмоток, тем самым уменьшить гудение работающего трансформатора. На водяной бане нужно растопить парафин и погрузить в него катушки. Не обязательно, чтобы парафин покрывал катушки полностью, достаточно — до половины. Так даже удобнее переворачивать катушку и извлекать её из кастрюли после проварки. В растопленном парафине нужно подержать катушку минут пять с каждой стороны, чтобы обмотки как следует прогрелись и парафин пропитал всю катушку. (Рис.4)

Таким же образом можно доработать трансформаторы ТС-160.

Умышленно не привожу конкретную схему блока питания, т.к. их на просторах интернета имеется достаточное количество.


Все вопросы в Форум.


Как вам эта статья?

Заработало ли это устройство у вас?

Трансформатор ТС-180-2.Как его подключить к 220В и напряжение на выводах | Электронные схемы

трансформатор тс180-2 как подключить к сети 220В

трансформатор тс180-2 как подключить к сети 220В

Из старых ламповых телевизоров,можно взять трансформаторы силовые,типа ТС-180.С помощью такого трансформатора,можно сделать простейший и мощный низковольтный блок питания,подойдет также и для питания ламповых конструкций,для которых требуется повышенное анодное напряжение.

ТС-трансформатор силовой,180-мощность.Однофазный трансформатор,изготовлен на стержневых магнитопроводах из ленты,сталь марки 3311.Провод-медь,ТСА-провод алюминий.

тс-180 как подключить в сеть 220В распиновка

тс-180 как подключить в сеть 220В распиновка

Для подключения в сеть 220В,выводы 2-2 надо соединить вместе,к выводам 1-1 подключена сеть.Выводы 4-4 экран,можно соединить с массой.Потребляемый холостой ток от сети-118мА.

выводы трансформатора ТС-180 как подключить распиновка

выводы трансформатора ТС-180 как подключить распиновка

На обратной стороне,указана информация по выводам,переменный ток и напряжение на обмотках.Катушки можно подключить последовательно,для получения более высокого напряжения,ток при этом остается такой,как и указан.

как подключить выводы тс-180 вместе

как подключить выводы тс-180 вместе

Подключил выпрямитель,состоящий из диодного моста и конденсатора фильтра.Все измерения напряжения проводил после выпрямителя без нагрузки.С выводов 9-10 напряжение 9.5В.С выводов 5-6…97.5В.С выводов 7-8…71В.

Для получения разного повышенного анодного напряжения,выводы можно различно соединять.Тогда на выпрямителе,можно получить постоянное напряжение 240,260 и 340В.

Dmitry Emelyanov’s blog: Запускаем ламповый трансформатор ТС-180-2

Шёл я, значит, мимо дачной помойки… (не правда ли, многообещающее начало?) В общем, добры-люди выкинули на эту самую помойку телевизор Таурус, ламповый, чёрно-белый, все дела… кинескоп уже в стороне валяется, ну, как тут мимо пройдёшь? В общем, телевизор быстро отправился мне на дачу. Не нужно осуждающих взглядов, приберегите пренебрежительные возгласы, я давно хотел найти детали из лампового телевизора! Как минимум 10-20 баксов я сэкономил, в прочем, дело не столько в экономии, я бы с удовольствием и потратился на чистенькое и заведомо исправное, и не тратил бы день на распайку поржавевшего барахла, если бы было где всё это запросто так пойти и купить. Временами, у меня складывается впечатление, что я чуть ли не единственный в городе, кому все эти лампы вообще нужны. Не знаю, в прочем, но на барахолках на меня смотрят временами очень искоса. Ладно, разговор не об этом, разговор о добытых из телика деталях, среди которых наряду с дефицитными у меня неонками, трубчатыми кондёрами и мощными резисторами, конечно обнаружился строчный трансформатор, телевизионный выходник ТВЗ и сетевой трансформатор ТС-180-2, о котором и пойдёт сегодня речь.

Вот такой вот телевизор. Панельки, к сожалению, в нём безобразные.

Ламповый сетевой трансформатор ТС-180-2 

Итак, начну с того, что транс этот достаточно известный, в сети о нём много информации, ссылками я поделюсь, так что скорее пишу обобщение собственного опыта. Есть тут у меня пара слов.

Сердечник стержневой. В качестве сердечника используется стальная лента. Создаётся впечатление, что трансформатор как бы двойной, все выводы продублированы на левой и правой половине трансформатора. Вывод 3 и 3′ отсутствуют.

Вообще, есть много разновидностей этого трансформатора, от ТС-180 ТС-180-2 отличается немного другим количеством витков, это не принципиально для моих экспериментов. Если у вас трансформатор ТСА-180, то тогда в его обмотках использован алюминий, вот здесь надо уже с умом подходить к использованию, на сколько я знаю, алюминий выдерживает меньшие токи.

ТС-180-2 в сравнении с лампой 6П14П и платой Arduino Nano

Более подробно о трансформаторах типа ТС-180 советую почитать здесь:

На форумах сей транс сильно ругают. Говорят, что гудит и вообще-вообще. Я ничего не могу сказать, так как только разобрался с его подключением. Надеюсь, что в этих разговорах больше аудиофилии. Свой я готовлю для строительства стабилизированного БП. Да-да, я всё-таки решил его построить. Но об этом речь ещё впереди.

Как подключать?

Обмотки 1-2 и 1′-2′ по отдельности рассчитаны на 110 вольт. Для наших 220 вольт их надо соединить. Выводы 2 и 2′ соединить проводом. 220 вольт подавать на выводы 1 и 1′.

Предварительно, конечно, я рекомендую сделать следующее:

Вот так соединяются сетевые обмотки

— Прозвонить все обмотки, чтобы убедиться в отсутствии КЗ. Мой трансформатор найден на помойке, так что это особенно актуально!

— К одной из накальных обмоток подключить обмотку 6,3 вольта от другого силового трансформатора и измерить в таком состоянии напряжения на всех остальных обмотках. Не уверен, что можно долго держать трансформаторы в таком состоянии. В накальной обмотке витков мало, так что ток там недетский — более ампера точно, мой 1-амперный стрелочник зашкалило. Значения напряжений скорее всего будут меньше номинальных, это нормально, так как обмотка 6,3 вольта не предназначена для того, чтобы быть первичной.

Если ничего не замкнуло, а включать я советую через плавкий предохранитель, можно переходить к испытаниям на 220 вольт.

Не будет излишним напомнить об опасности работы с сетевым напряжением. Будьте предельно внимательны и аккуратны, подключая трансформатор в сеть. Я считаю, что плавкий предохранитель, включённый последовательно с трансформатором в данном случае обязателен к использованию.

И вот включил я свой трансформатор в сеть и тут знакомая синяя вспышка на столе, предохранитель не просто перегорел, он разбрызгался внутри колбы.

Это меня очень сильно насторожило. Правда, предохранитель был какой-то неизвестно откуда, но на нём значилось 2А, что заставило задуматься ещё больше. Ведь если через трансформатор течёт ток больше двух ампер, то что-то в этом трансформаторе, вполне себе, может идти не так.

Видно, как проволочку внутри предохранителя просто разбрызгало по стенкам.

Я решил, что витки внутри могло где-то и замкнуть. Хотя обе первичные обмотки показывали одинаково 4,7 ома. В теории, могут быть замкнуты и витки в любой вторичной обмотке, создавая короткое замыкание. Я всё перепроверил и ещё раз перепроверил — ничего. Были, правда, соединены выводы 7 и 7′, на всякий случай я их распаял, но вряд ли это могло как-то сказаться на потреблении тока, ведь это разные обмотки. Более того, я их ещё буду замыкать в перспективе, чтобы получить большее напряжение.

Для поиска неисправности, я решил использовать метод включения через настольную лампу, которым пользовался при наладке своего импульсного БП  Конструкция из оголённых проводов на столе росла, меня это напрягало, но деваться было некуда. Лампочку я подключил, а в разрыв включил стрелочный амперметр (кстати, достал я из коробки его как раз на этом этапе). Цифровой включать было жалко. Вставил новый предохранитель на 3 ампера. Включил. Лампочка загорелась бледно-красным светом, ток немного скакнул при пуске и вернулся почти на исходную. Всё работало. 

Мне бы очень хотелось иметь ЛАТР для таких целей, но его, увы нет. Я решил вместо лампочки теперь включить резистор на 5 Вт и 10 ом. Для сравнения, у лампочки «на холодную» сопротивление где-то ом 90. Включил через резистор. Ток скакнул и держался уже в районе 100 мА. Неплохой такой ток холостого хода… Ну вот теперь я решил, что пора рискнуть включить в сеть без ничего.

И вот тут при включении стрелка амперметра шарахнулась в противоположный угол. Я напомню, что он у меня всего на ампер (если честно, у него даже стрелка в ноль не выставляется, купил за копейки на барахолке, так что за точность не ручаюсь, зато не жалко). Стрелка с шумом стукнулась о противоположный край шкалы и вернулась назад. Ничего себе пусковые токи! Подозреваю, что первый предохранитель просто не выдержал такого обращения. А этот 3-амперный держится молодцом. Я аккуратно измерил напряжения на всех обмотках несколько раз. Они оказались несколько иными, чем написано на трансформаторе, при чём в большую сторону. Думаю, это связано с отсутствием нагрузки.

Вместо 59,5 — 63 вольта и вместо 43,5 — 46 вольт соответственно. Накалы — 6,3, хотя заявлено почему-то 6,4.

Маркировка обмоток, вдруг у кого стёрта.

В общем, вывод: Запускайте ламповый трансформатор через предохранитель, рассчитанный на ток несколько ампер, сначала лучше через лампочку!

Ну, а у меня на этом пока всё. Посмотрим, на что годится этот зверь, но сегодняшние испытания несколько настораживают. В заключение, нашёл видео, как соединять обмотки. Автор только перепутал про алюминий в обмотках, алюминий, повторюсь, в ТСА-180.

Сервис объявлений OLX: сайт объявлений в Украине

Николаев Сегодня 08:53

Кривой Рог, Центрально-Городской Сегодня 08:52

1 350 грн.

Договорная

Хлебодарское Сегодня 08:52

Honda crv

Автозапчасти и аксессуары » Автозапчасти

Самбор Сегодня 08:52

Перемотка ТС-250

По намотке — ее необходимо вести плотно укладывая виток к витку. Чем толще провод, тем сложнее этого добиться. И сложнее укладывать б/у провод, как у меня. Его надо предварительно выровнять. При намотке можно поступить так — держать катушку в руках, на подходящий провод наступить и проворачивать катушку контролируя намотку под натяжением.

Повехность пола и обувь должны быть мягкими, что бы не повредить эмаль.

Начальный конец провода лучше сразу зачистить,облудить и припаять к своей клемме.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ:

Ориентируясь на «точки» сматываем c катушек излишний провод. Затем, от витка с точкой ведем провод под прямым углом к свободной клемме внизу. При этом надо постоянно следить за плотностью намотки последних витков, нехорошо будет если они значительно ослабнут. Что бы избежать этого, последние витки на катушке надо прихватить длинной и узкой полоской толстого скотча (или изолентой). Далее — зачищаем, облуживаем и припаиваем к крайней левой клемме концевой провод. Когда обе катушки готовы — на обмотки можно уложить какую то цветную изоленту или скотч или полосы самоклеющейся пленки, из эстетических соображений. В самом конце — собираем трансформатор в обратном порядке с обновленными катушками и проверяем напряжение в каждой катушке еще раз прибором.

Между полушасси и магнитопроводом желательно проложить кусочки листовой резины. Остатки компаунда в зазоре магнитопровода лучше вообще не трогать, тогда «все встанет на свои места». Но можно убрать выкрошившиеся части слоя при необходимости. Вводить какие то прокладки в зазор вместо компаунда нежелательно. А в идеале — туда нужно вводить аналогичный материал. Не затягивайте гайки ИЗЛИШНЕ, может лопнуть контактная сварка в месте крепления болта! Но в тоже время нельзя допускать и слабины — магнитопровод будет ужасно «рычать». Крутить гайки при включеном трансформаторе — однозначно не рекомендую,

БУДЬТЕ КРАЙНЕ ОСТОРОЖНЫ, ОБРАЩАЯСЬ СО ВКЛЮЧЕННЫМ В СЕТЬ ТРАНСФОРМАТОРОМ!

 

 

Свойства подледниковой зоны заземления по данным калиброванных сейсмических методов с активными источниками

Аки К. и Ричардс П.Г.: Количественная сейсмология. Theory and Methods, WH Freeman and Co., Сан-Франциско, США, 1980. a

Анандакришнан, С.: Дилатантный тилтовый слой вблизи начала течения Ледяного потока C, Западная Антарктида, определено с помощью AVO (амплитуда в сравнении со смещением) анализ, Энн. Glaciol., 36, 283–286, https://doi.org/10.3189/172756403781816329, 2003a. а

Анандакришнан, С.: Дилатантный тилтовый слой вблизи начала течения Ice Stream C, определенный анализом AVO (амплитуда против смещения), Ann. Glaciol., 36, 283–287, 2003б. a

Анандакришнан, С.: Исходные сейсмические данные с линии заземления ледяного потока Уилланс, ScholarSphere, https://doi.org/10.26207/zx1s-9e98, 2021. a

Анандакришнан, С., Фойгт, Д. Э., Элли, Р. Б., и Кинг, М. А.: Скорость течения ледяного потока D сильно модулируется приливом под шельфовым ледником Росса, Geophys . Рез. лат., 30, 1361, https://doi.org/10.1029/2002GL016329, 2003. a

Beem, L. H., Tulaczyk, S. M., King, M. A., Bougamont, M., Fricker, Х. А. и Кристофферсен П.: Переменное замедление ледяного потока Уилланс, Западная Антарктида, J. ​​Geophys. Рес.-Земля, 119, 212–224, https://doi.org/10.1002/2013jf002958, 2014. a

Бегеман С. Б., Тулачик С. М., Марш О. Дж., Микуцкий Дж. А., Стэнтон Т. П., Ходсон Т. О., Зигфрид М. Р., Пауэлл Р. Д., Кристиансон К. и Кинг М. А.: Стратификация океана и Низкие скорости таяния в зоне заземления шельфового ледника Росса, Дж.Геофиз. Res.-Oceans, 123, 7438–7452, https://doi.org/10.1029/2018jc013987, 2018. a

Bindschadler, R., Choi, H., Wichlacz, A., Bingham, R., Bohlander, Дж., Брант К., Корр Х., Дрюс Р., Фрикер Х., Холл М., Хиндмарш Р., Колер Дж., Падман Л., Рэк В., Ротки, Г., Урбини С., Форнбергер П. и Янг Н.: Передвижение по Антарктиде: новые карты с высоким разрешением наземных и свободно плавающих границ антарктического ледяного щита, созданные для Международного полярного года, Криосфера , 5, 569–588, https://doi.org/10.5194/tc-5-569-2011, 2011. a

Биндшадлер, Р. А., Кинг, М.А., Элли, Р. Б., Анандакришнан, С., и Падман, Л.: Tidally Контролируемый скачкообразный сброс западно-антарктического ледяного потока, Science, 301, 1087–1089, 2003. a, b

Бланкеншип, Д. Д., Бентли, К. Р., Руни, С. Т., и Элли , Р. Б.: Сейсмические измерения выявили насыщенный пористый слой под активным антарктическим ледяным потоком, Nature, 322, 54–57, 1986. a

Бут, А.Д., Кларк, Р.А., Кулесса, Б., Мюррей, Т. ., Картер, Дж., Дойл, С., и Хаббард, А.: Эффекты тонкого слоя в гляциологическом сейсмическом анализе зависимости амплитуды от угла (AVA): последствия для характеристики подледниковой тиловой единицы, ледник Рассела, Западная Гренландия, Криосфера , 6, 909–922, https://doi.org/10.5194/tc-6-909-2012, 2012. a, b

Brisbourne, A. M., Smith, A. M., Vaughan, D. Г., Кинг, Э. К., Дэвис, Д., Бингхэм, Р. Г., Смит, Э. К., Ниас, И. Дж., и Розье, С. Р.: Донные условия ледника Пайн-Айленд, Западная Антарктида, Дж.Геофиз. Res.-Earth, 122, 419–433, 2017. a, b, c

Брант К. М., Фрикер Х. А., Падман Л.: Анализ ледяных равнин льда Фильхнера–Ронне Шельф, Антарктида, с использованием лазерной альтиметрии ICESat, J. Glaciol., 57, 965–975, https://doi.org/10.3189/002214311798043753, 2011. a, b

Carter, S. and Fricker, H. A. : Подача подледниковой талой воды к линии заземления побережья Сайпле, Западная Антарктида, Анн. Glaciol., 53, 267–280, 2012. a

Christianson, K., Parizek, B.Р., Элли, Р. Б., Хорган, Х. Дж., Якобель, Р. В., Анандакришнан, С., Кейслинг, Б. А., Крейг, Б. Д., и Муто, А.: Лед стабилизация зоны пластового грунта за счет уплотнения тила // Геофиз. Рез. Lett., 40, 5406–5411, 2013. a, b

Christianson, K., Jacobel, R. W., Horgan, H. J., Alley, R. B., Anandakrishnan, S., Holland, D. М., и ДаллаСанта, К. Дж.: Базальные условия в зоне посадки на мель ледяного потока Уилланс, Западная Антарктида, данные ледового радара, J. ​​Geophys. Рез.-Земля, 121, 1954–1983, 2016.a, b, c, d, e, f

Доусон, Г. Дж. и Бамбер, Дж. Л.: Измерение местоположения и ширины антарктической зоны заземления с помощью CryoSat-2, The Cryosphere, 14, 2071–2086, https://doi .org/10.5194/tc-14-2071-2020, 2020. a

Ерофеева С., Падман Л. и Ховард С. Л.: Драйвер модели приливов (TMD), версия 2.5, набор инструментов для Matlab, Tech . Rep., доступно по адресу: https://www.github.com/EarthAndSpaceResearch/TMD_Matlab_Toolbox_v2.5, последний доступ: 10 августа 2020 г. a, b, c, d

Fricker, H.А., Пауэлл Р. Д., Приску Дж. К., Тулачик С., Анандакришнан С., Кристнер Б., Фишер А. Т., Холланд Д. М., Хорган Х. Дж., Якобель, Р. В., Микуки, Дж., Митчелл, А., Шерер, Р., и Северингхаус, Дж. П.: Подледниковая водная среда побережья Сайпл: Исследовательское бурение подледникового ручья Уилланс (WISSARD) проект, гл. 12, Монография AGU, Американский геофизический союз, Вашингтон, округ Колумбия, США, https://doi.org/10.1002/9781118670354.ch22, 2010. a, b

Гудмундссон, Г. Х.: Приливы и течение ледникового потока Ратфорд, Западная Антарктида, Дж.Геофиз. Res., 112, F04007, https://doi.org/10.1029/2006jf000731, 2007. a, b

Hamilton, E. L.: Vp/Vs и коэффициенты Пуассона в морских отложениях и горных породах, J. Acoust. соц. Am., 66, 1093–1101, 1979. a

Haran, T., Bohlander, J., Scambos, T., and Fahnestock, M.: Мозаичная карта Антарктиды (MOA) MODIS, NSIDC Digital media, Boulder , CO, USA, 2005. a

Holdsworth, G.: Изгиб плавающего ледяного языка, J. ​​Glaciol., 8, 385–397, 1969. a

Holdsworth, G.: Приливное взаимодействие с шельфовыми ледниками, Ann. Geophys., 33, 133–146, 1977. a

Holland, C. and Anandakrishnan, S.: Стратегии подледникового сейсмического отражения, когда амплитуда источника и среднее затухание плохо известны, J. Glaciol., 55, 931–937, 2009 . a, b, c

Хорган, Х. Дж., Анандакришнан, С., Элли, Р. Б., Беркетт, П. Г., и Питерс, Л. Э.: Отражательная способность сейсморазведки Энглейцио – Отображение ориентации кристаллов in West Antarctica, J. Glaciol., 57, 639–650, 2011. a

Horgan, H.Дж., Элли, Р. Б., Кристиансон, К., Якобель, Р. В., Анандакришнан, С., Муто, А., Бим, Л. Х., и Зигфрид, М. Р.: Эстуарии подо льдом листов, Геология, 41, 1159–1162, https://doi.org/10.1130/G34654.1, 2013а. a

Хорган, Х. Дж., Кристиансон, К., Якобель, Р. В., Анандакришнан, С., и Элли, Р. Б.: Отложения наносов в современной зоне приземления ледяного потока Уилланс, Западная Антарктида, Геофиз. Рез. Lett., 40, 3934–3939, 2013б. a, b, c

Джохин И., Абдалати В. и Фанесток М.: Большие колебания скорости на леднике Якобсхавн Исбре в Гренландии, Nature, 432, 608–610, 2004a. a

Joughin, I., MacAyeal, D. R., and Tulaczyk, S.: Базальное касательное напряжение потоков льда Росса из инверсий методов управления, J. Geophys. рез.-сол. еа., 109, 1–20, https://doi.org/10.1029/2003jb002960, 2004b. a

Конен, Х.: Температурная зависимость сейсмических волн во льду, J. Glaciol., 13, 144–147, 1974. Измерения отражения на станции «Берд», Антарктида, Дж.Glaciol., 12, 101–111, 1973. a

Липовски, Б. П. и Данхэм, Э. М.: События медленного проскальзывания на ледяной равнине Уилланс, Антарктида, описанные с использованием трения скорости и состояния в качестве закон скольжения ледяного потока, J. ​​Geophys. Рез.-Земля, 122, 973–1003, https://doi.org/10.1002/2016jf004183, 2017. a

Лутра Т., Анандакришнан С., Уинберри Дж. П., Элли Р. Б. ., и Holschuh, N.: Основные характеристики основного липкого пятна на ледяной равнине Ледяного потока Уилланса, Антарктида, планета Земля. наукLett., 440, 12–19, https://doi.org/10.1016/j.epsl.2016.01.035, 2016. a, b, c

MacGregor, J. A., Anandakrishnan, S., Catania, Г. А. и Винебреннер Д. П.: Зона посадки на мель шельфового ледника Росса, Западная Антарктида, данные ледового радара, J. ​​Glaciol., 57, 917–928, https://doi.org/10.3189/002214311798043780, 2011. a, b

Маргрейв, Г. Ф.: Численные методы разведочной сейсмологии, Университет Калгари, Калгари, Канада, https://doi.org/10.1017 /9781316756041, 2003. a, b, c

Марш, О.J., Rack, W., Floriciou, D., Golledge, NR, и Lawson, W.: Вызванные приливами изменения скорости ледника Бердмора, Антарктида, и их представление в спутниковых измерениях скорости льда, The Cryosphere, 7, 1375 –1384, https://doi.org/10.5194/tc-7-1375-2013, 2013. a ​​

Minchew, B. M., Simons, M., Riel, B., and Milillo, P.: Tidally индуцированные вариации вертикального и горизонтального движения на ледяном потоке Ратфорд, Западная Антарктида, полученные на основе наблюдений дистанционного зондирования, J. Geophys.Рес.-Земля, 122, 167–190, https://doi.org/10.1002/2016jf003971, 2017. a

Муто А., Анандакришнан С., Аллей Р. Б., Хорган Х. Дж. ., Паризек Б. Р., Келлнер С., Кристиансон К. и Хольшух Н.: Связь характера пласта и подледниковой морфологии с использованием сейсмических данных ледника Туэйтса, Западная Антарктида, планета Земля. науч. Lett., 507, 199–206, 2019. a, b, c, d, e

Паттин Ф., Перихон Л., Дюран Г., Фавье Л., Гальярдини О., Хиндмарш Р.С. А., Цвингер Т., Альбрехт Т., Корнфорд С., Докье Д., Фюрст Дж., Гольдберг Д., Гудмундссон Г., Гумберт А., Хюттен М., Хайбрехтс П., Жуве Г., Кляйнер Т. , Ларур Э., Мартин Д., Морлигем М., Пейн А., Поллард Д., Рукамп М., Рыбак О., Серусси Х., Тома М. и Уилкенс Н. .: Миграция наземной линии в моделях морских ледяных щитов в плане: результаты взаимного сравнения ice2sea MISMIP3d, J. Glaciol., 59, 410–422, 2013. a ​​

Печер, И. А., Миншалл, Т. A., Singh, S. C., и von Huene, R.: Структура скорости донного отражателя, имитирующего морское побережье Перу: результаты полной инверсии формы сигнала, Планета Земля.наук Lett., 139, 459–469, https://doi.org/10.1016/0012-821X(95)00242-5, 1996. a

Peters, L. E., Anandakrishnan, S., Holland, C. В., Хорган, Х. Дж., Бланкеншип, Д. Д., и Фойгт, Д. Э.: Сейсмическое обнаружение подледникового озера недалеко от Южного полюса, Антарктида, Geophys. Рез. Lett., 35, 1–5, 2008. a

Пауэлл, Р. Д., Доубер, М., Макиннес, Дж. Н., и Пайн, А.: Наблюдения за линией заземления плавучего ледника конечная, Энн. Glaciol., 22, 217–223, 1996. a

Pratt, M.Дж., Уинберри, Дж. П., Винс, Д. А., Анандакришнан, С., и Элли, Р. Б.: Сейсмические и геодезические данные о контроле линии заземления при скачкообразном движении ледяного потока Уилланс, Дж. Геофиз. Рез.-Земля, 119, 333–348, 2014. a

Рэйвенс, Дж.: Globe Claritas, Словарь обработки сейсмических данных, Институт геологических и ядерных наук, 99/12, 1999. a

Робель, А. А., Цай, В. К., Минчью, Б., и Саймонс, М.: Приливная модуляция подпорных напряжений шельфового ледника, Ann. Glaciol., 58, 12–20, https://doi.org/10.1017/aog.2017.22, 2017. a, b

Розье, С.Х.Р. и Гудмундссон, Г.Х.: Изучение механизмов, ответственных за приливную модуляцию течения шельфового ледника Фильхнера-Ронна, Криосфера, 14, 17–37, https: //doi.org/10.5194/tc-14-17-2020, 2020. a, b

Розье, С.Х.Р., Гудмундссон, Г.Х., и Грин, ДЖ.А.М.: Временные колебания потока большого антарктического ледяного потока, контролируемого приливно-отливными индуцированные изменения в системе подледниковых вод, The Cryosphere, 9, 1649–1661, https://doi.org/10.5194/tc-9-1649-2015, 2015. a, b

Розье, С. Р., Марш, О. Дж., Рэк, В., Гудмундссон, Г. Х., Уайлд, К. Т. и Райан, М.: Об интерпретации измерений изгиба шельфового ледника, J. ​​Glaciol., 63, 783–791, https://doi.org/10.1017/jog.2017.44, 2017. a

Röthlisberger, H. М.: Сейсморазведка в холодных регионах // Техн. Rep., Исследовательская и инженерная лаборатория холодных регионов, Ганновер, штат Нью-Хэмпшир, 1972. a, b

Саяг, Р. и Ворстер, М. Г.: Упругий отклик заземленного ледяного щита, соединенного с плавучим шельфовым ледником, Phys.E, 84, 036111, https://doi.org/10.1103/physreve.84.036111, 2011. a

Sayag, R. and Worster, M. G.: Упругая динамика и приливная миграция заземляющих линий изменяют подледниковую смазку и плавление, Geophys. Рез. Lett., 40, 5877–5881, https://doi.org/10.1002/2013gl057942, 2013. a, b, c, d

Scherer, R. P., Powell, R. D., Coenen, J. Дж., Ходсон, Т. О., Путткаммер, Р. и Тулачик, С. М.: Геологические и палеонтологические результаты проекта WISSARD (исследовательское бурение подледникового ручья Уилланса), Тезисы осеннего совещания AGU, 2015 г.a

Schmeltz, M., Rignot, E., и MacAyeal, D.: Приливные изгибы вдоль краев ледяных щитов: сравнение InSAR с моделью упругой плиты, Ann. Glaciol., 34, 202–208, 2002. a

Ширер, П. М.: Введение в сейсмологию, Cambridge University Press, Нью-Йорк, США, 2009. a, b, c, d

Смит, А. М. .: Базальные условия на ледяном потоке Рутфорд, Западная Антарктида, по сейсмическим наблюдениям, J. Geophys. Res., 102, 543–552, 1997. a

Smith, A. M.: Свойства подледникового пласта по данным отражения сейсмических волн нормального падения, J.Окружающая среда. англ. Geophys., 12, 3–13, 2007. a

Смит А. М., Вудворд Дж., Росс Н., Бентли М. Дж., Ходжсон Д. А., Зигерт М. Дж. ., и Кинг, Э. К.: Доказательства долговременной осадочной среды в антарктическом подледниковом озере, Планета Земля. наук Lett., 504, 139–151, https://doi.org/10.1016/j.epsl.2018.10.011, 2018. a

Сугияма, С., Савагаки, Т., Фукуда, Т., и Аоки, С.: Активный водообмен и жизнь вблизи линии заземления выводного ледника Антарктики, Планета Земля.наук Lett., 399, 52–60, https://doi.org/10.1016/j.epsl.2014.05.001, 2014. a

Цай, В. К. и Гудмундссон, Г. Х.: Улучшенная модель приливно-модулированная миграция линии заземления, J. Glaciol., 61, 216–222, https://doi.org/10.3189/2015jog14j152, 2015. a, b, c

van der Veen, C. J., Ahn, Y., Csatho, B. M., Mosley-Thompson, E. и Krabill, W. B.: Шероховатость поверхности над северной половиной Гренландского ледяного щита по данным воздушной лазерной альтиметрии, J. Geophys. рез., 114, F01001, https://doi.org/10.1029/2008jf001067, 2009. a

Vaughan, D.G.: Приливные изгибы на краях шельфовых ледников, J. Geophys. Res., 100, 6213–6224, 1995. a

Фойгт, Д. Э., Петерс, Л. Э., и Анандакришнан, С.: «Геородс»: разработка четырехэлементного геофона для улучшения сейсмических изображений ледников и ледяных щитов, Ann. Glaciol., 54, 142–148, https://doi.org/10.3189/2013AoG64A432, 2013. a ​​

Walker, R. T., Parizek, B. R., Alley, R. B., Anandakrishnan, S ., Риверман, К. Л., и Кристинасон, К.: Приливные изгибы шельфовых ледников и колебания подледникового давления, планета Земля. науч. Lett., 361, 422–428, 2013. a, b

Вальтер Дж. И., Бродский Э. Э., Тулачик С., Шварц С. Ю. и Петтерссон Р.: Переходные события сдвига по данным сейсморазведки и геодезии ближнего поля на ледниковый разлом, ледяная равнина Уилланс, Западная Антарктида, J. ​​Geophys. Res., 116, F01021, https://doi.org/10.1029/2010JF001754, 2011. a, b

Warburton, KL P., Hewitt, D. R., and Neufeld, J. A.: Tidal Grounding- Линейная миграция, смоделированная подледниковой гидрологией, Geophys.Рез. Lett., 47, e2020GL089088, https://doi.org/10.1029/2020gl089088, 2020. a, b, c

Wild, C. T., Marsh, O. J., и Rack, W.: Вязкость и Эластичность: взаимное сравнение моделей изгиба шельфового ледника в зоне приземления Антарктики, J. Glaciol., 63, 573–580, https://doi.org/10.1017/jog.2017.15, 2017. a

Winberry, J. П., Анандакришнан С., Элли Р. Б., Биндшадлер Р. А. и Кинг М. А.: Базальная механика ледяных потоков: результаты прерывистого движения ледяного потока Уилланс, Западная Антарктида. , Дж.Геофиз. Res., 114, 1–11, 2009. a, b

Zechmann, J. M., Booth, A. D., Truffer, M., Gusmeroli, A., Amundson, J. M., and Larsen, C. F.: Активные сейсмические исследования в условиях долинных ледников: стратегии и ограничения, J. Glaciol., 64, 796–810, 2018. ) Глава 2а: Чистые вещества: фазовый переход, свойства (обновлено 20.09.09)

Глава 2: Чистые вещества

а) Фазовый переход, таблицы свойств и диаграммы

В этой главе мы рассмотрим значения свойств и отношения чистого вещества (например, воды), которые могут существовать в три фазы — твердая, жидкая и газообразная.Мы не будем рассматривать твердые этап в этом курсе.

Чтобы ввести довольно сложный фазовый переход взаимодействия, происходящие в чистых веществах, мы считаем экспериментом в котором мы имеем жидкую воду в поршне-цилиндровом устройстве при 20°C и давление 100 кПа. Тепло добавляется к цилиндру, в то время как давление поддерживается постоянным до тех пор, пока температура не достигнет 300°C, как показано на следующей диаграмме T-v (температура в зависимости от удельной объем):

Из состояния (1) в состояние (2) вода сохраняет свое жидкой фазе, а удельный объем увеличивается очень незначительно, пока температура достигает почти 100°C (Состояние (2) — Насыщенный Жидкость ).Чем больше тепла добавляется, тем вода постепенно меняет свою фазу с жидкой на водяной пар (пар) при поддержании температуры на уровне 100°C ( Насыщение Температура — T сб ) пока в цилиндре не останется жидкости (Состояние (4) — Насыщенный пар ). Если нагрев продолжается, то температура водяного пара увеличивается (T > Т сб ) и сказано быть в перегретом (состояние (5)).

Обратите внимание, что во время всего этого процесса объем воды увеличился более чем на три порядка, что потребовало использования логарифмической шкалы для конкретных объемная ось.

Теперь мы рассмотрим возможность повторения этого эксперимента на различных давления, как показано на следующей диаграмме T-v :

Обратите внимание, что по мере увеличения приложенного давления область между насыщенной жидкостью и насыщенным паром уменьшается пока не достигнем критического Точка , выше которой нет четкого различие между жидким и паровым состояниями.

Обычной практикой является соединение локусов насыщенных точки жидкости и насыщенного пара, как показано на диаграмме T-v ниже.

Линии насыщения определяют области интереса как показано на диаграмме, это Compressed Жидкость регион, качество область окружена насыщенностью линий и Superheat регион (который также включает в себя Транскритический области) справа от линии насыщенного пара и выше критической точки. Мы будем использовать свойство . Таблицы 90 156, связанные с регионами в для оценки различных свойств.Обратите внимание, что у нас есть предоставлены таблицы свойств пара, хладагента R134a и углерода Диоксид, которому, как мы верим, суждено стать будущим хладагент общего назначения.

Регион качества

Качество Регион (также известный как Насыщенный Жидкостно-паровая смесь Область ) есть заключен между линией насыщенной жидкости и линией насыщенного пара линии, и в любой точке этой области качество смеси (также называемый коэффициентом сухости) определяется как масса пара, деленная на общую массу жидкости, как показано на следующая диаграмма:

Обратите внимание, что свойства, относящиеся к насыщенному жидкости имеют индекс f, а относящиеся к насыщенному пар имеют индекс g.Для оценки качества рассмотрим объем V, содержащий массу m насыщенной парожидкостной смеси.

Уведомление от пара таблицы свойств , которые у нас также есть включены три новых свойства: внутренняя энергия u [кДж/кг], энтальпия h [кДж/кг], и энтропия s [кДж/кг.К], все из которых будут определены как необходимо в будущих разделах. На этом этапе заметим, что 3 уравнения относительное качество и удельный объем также могут быть оценены с точки зрения из этих трех дополнительных свойств.

Схема

P-v для воды

Вышеприведенное обсуждение было сделано с точки зрения T-v диаграмме, однако вспомните из главы 1, когда мы определяли состояние Предположим, что можно использовать любые два независимых интенсивных свойства. чтобы полностью определить все другие свойства интенсивного состояния. это часто выгодно использовать диаграмму P-v с температурой как параметр, как на следующей диаграмме:

Обратите внимание, что из-за чрезвычайно большого диапазона интересующие значения давления и удельного объема, это может быть только сделано на логарифмическом графике.Это крайне неудобно, поэтому оба Схемы T-v и P-v обычно не наносятся на масштабе, однако зарисовываются только для того, чтобы помочь определить проблему, который затем решается с помощью паровых таблиц. Этот подход иллюстрируется следующими решенными задачами.

Решенная проблема 2.1 — Два килограммов воды при температуре 25°С помещают в поршневой цилиндр. под давлением 100 кПа, как показано на диаграмме (состояние (1)). Тепло добавляют в воду при постоянном давлении до тех пор, пока поршень не достигнет останавливается на общей громкости 0.4 м 3 (Штат (2)). Затем добавляется больше тепла при постоянном объеме пока температура воды не достигнет 300°C (состояние (3)). Определить: а) качество жидкости и массу пара при состояние (2) и (б) давление жидкости в состоянии (3).

Шаг 1: Всегда составить полную схему состояний и процессов проблему и включить всю необходимую информацию на диаграмме. В этом случае имеется три состояния и два процесса (постоянная давление и постоянный объем).

Шаг 2: В футляре закрытой системы с жидкостью фазового перехода, всегда эскиз Т_в или П_в схема индикационная все соответствующие состояния и процессы на диаграмме. Как уже упоминалось выше эта диаграмма не будет нарисована в масштабе, однако это поможет определить проблему и подход к решению. В случае пара, так как мы определяем различные значения из пара таблицы добавляем эти значения в диаграмма, как показано ниже:

Обратите внимание, что схема T_v основана исключительно по интенсивным свойствам, поэтому масса не указывается на диаграмма.Таким образом, мы указываем на диаграмме, что для того, чтобы определить качество в состоянии (2) нам нужно сначала оценить удельный объем v 2 , который затем можно сравнить с значения насыщения v f и v g при давлении 100 кПа.

Таким образом, v 2 = V / m = 0,4 [m 3 ] / 2 [кг] = 0,2 [м 3 / кг]

Что касается состояния (3), условие задачи не укажите, что он находится в области перегрева. Нам нужно было сначала определяют удельный объем насыщенного пара v г при 300°С.Это значение составляет 0,0216 м 3 /кг, что намного меньше, чем удельный объем v 3 , равный 0,2 м 3 /кг, таким образом помещая состояние (3) в перегретое состояние. область. Таким образом, два интенсивных свойства, которые мы используем для определения давление в состоянии (3) равно T 3 = 300°C, а v 3 = 0,2 м 3 / кг. При сканировании перегрева таблицы находим, что самые близкие значения лежат где-то между 1,2 МПа и 1,4 МПа, поэтому мы используем линейный методы интерполяции для определения фактического давления P 3 , как показано ниже:

Решенная проблема 2.2 — Два килограммов воды при температуре 25°С помещают в поршневой цилиндр. под давлением 3,2 МПа, как показано на диаграмме (состояние (1)). Тепло добавляют в воду при постоянном давлении до достижения температуры жидкость достигает 350°C (состояние (2)). Определить конечный объем жидкость в состоянии (2).

В этом примере известно давление (3,2 МПа) и остается постоянной в течение всего процесса, мы считаем удобным нарисуйте диаграмму P-v , указав процесс (1) — (2) как следует.

Как и в предыдущем примере, при сканировании перегрева таблицы мы находим, что нам нужно интерполировать между давлением P = 3,0 МПа и P = 3,5 МПа, чтобы определите удельный объем при требуемом давлении 3,2 МПа как следует:

Проблема 2.3 — А поршне-цилиндровое устройство содержит насыщенную смесь пара и вода общей массой 0,5 кг при давлении 160 кПа и начальный объем 100 литров.Затем добавляется тепло, и жидкость расширяется при постоянном давлении, пока не достигнет состояния насыщенного пара государство.

  • а) Нарисуйте схему представляющий процесс, показывающий начальное и конечное состояния система.

  • б) Нарисуйте это процесс на схеме P-v относительно линий насыщения, критической точки и соответствующих линии постоянной температуры, четко указывающие начальную и конечную состояния.

  • в) Определить начальное качество и температура жидкой смеси перед обогрев.[качество х 1 = 0,182, Т 1 = 113,3°С]

  • d) Определите конечный объем пара после обогрев. [0,546 м 3 (546 литров)]

Примечание: 1000 литров — 1 м 3 .

Проблема 2.4 — Давление плита позволяет намного быстрее (и нежнее) готовить, сохраняя более высокая температура кипения воды внутри. Он хорошо запечатан, и пар может выходить только через отверстие в крышке, на которой сидит металлический петух.Когда давление превысит вес кран, пар выходит, поддерживая постоянное высокое давление пока вода закипает.

Если предположить, что отверстие под краном имеет площадь 8 мм 2 , определить

  • а) масса кран требуется для поддержания рабочего давления 99 кПа манометр. [80,7 г]

  • б) соответствующая температура кипения вода. [120,2°С]

Примечание. Предположим, что атмосферное давление равно 101 кПа.Нарисуйте свободную схему тела петушка.

К главе 2b) Pure Вещества

__________________________________________________________________________________________


Инженерная термодинамика, Израиль Уриэли находится под лицензией Creative Commons Attribution-Noncommercial-Share Alike 3.0 США Лицензия

Спленоз | Справочная статья радиологии

Спленоз — это один из типов эктопической ткани селезенки (второй — добавочная селезенка).Это приобретенное состояние, которое определяется как аутоимплантация одного или нескольких фокальных отложений ткани селезенки в различных частях тела.

Абдоминальный спленоз наблюдается после абдоминальной травмы или операции (например, спленэктомии). Это происходит в результате обсеменения брюшной полости тканью селезенки, которая привлекает местное кровоснабжение. Эктопические очаги в селезенке, как правило, маленькие, сидячие (поскольку они растут на серозной/перитонеальной поверхности) и множественные. Со временем они могут вырасти и стать довольно значительными.Если они расположены только внутри печени, они могут вызвать серьезные диагностические проблемы.

Аналогичный процесс, происходящий в грудной клетке, называется грудным спленозом. Встречается редко и проявляется в виде множественных плевральных узелков в левом полутораксе. Обычно это происходит после тупой травмы, вызывающей сочетание повреждения селезенки и разрыва левой диафрагмы 4 .

Они являются доброкачественными*, и их важнейшее значение заключается в необходимости отличить их от более зловещих патологий.

*они доброкачественные, но любая патология, которая может развиться в нормальной селезенке, может также возникать в очагах ткани селезенки

Рентгенологические признаки
КТ

остальная часть селезенки или предполагаемая плотность селезенки, если была спленэктомия.

МРТ

Характеристики сигнала аналогичны нормальной селезенке 2

  • T1: гипоинтенсивный
  • T2: гиперинтенсивный
  • T1 C+ (Gd) : гетерогенное усиление
Ядерная медицина
Сканирование с коллоидом серы Tc-99m

Диагноз может быть подтвержден с помощью сканирования с коллоидом серы Tc-99m, которое покажет повышенное поглощение, если эктопическая ткань селезенки составляет не менее 2 см в диаметре; возможна повышенная чувствительность при гибридной визуализации (ОФЭКТ-КТ) 7 .

Когда коллоид серы Tc-99m не может подтвердить наличие ткани селезенки, сканирование поврежденных нагреванием эритроцитов с Tc-99m (Tc-99m-DRBC) с аутологичными эритроцитами остается золотым стандартом визуализации, способным специфически исследование ткани селезенки 6,8 .

Дифференциальный диагноз

Спленоз не следует путать с полиспленией или добавочной селезенкой (splenunculi), которые являются врожденными и сохраняют артериальное кровоснабжение из селезеночной артерии. Они также состоят из нормальной ткани селезенки.В зависимости от их расположения может казаться, что они исходят из различных органов и, таким образом, имитируют злокачественные новообразования.

Дифференциальный диагноз узлов мягких тканей включает

Глава 2. Глобальное потепление на 1,5 ºC

В этой главе оцениваются пути смягчения последствий, согласующиеся с ограничением потепления на 1,5°C сверх доиндустриального уровня. При этом исследуются следующие ключевые вопросы: Какую роль играют выбросы CO 2 и другие выбросы CO 2 ? {2.2, 2.3, 2.4, 2.6} В какой степени пути 1,5 ° C включают превышение и возвращение ниже 1,5 ° C в течение 21 века? {2.2, 2.3} Каковы последствия переходов в области энергетики, землепользования и устойчивого развития? {2.3, 2.4, 2.5} Как политические рамки влияют на способность ограничить потепление до 1,5 °C? {2.3, 2.5} Каковы связанные с этим пробелы в знаниях? {2.6}

Оцененные траектории описывают интегрированную количественную эволюцию всех выбросов в 21 веке, связанную с глобальной энергетикой и землепользованием, а также с мировой экономикой. Оценка зависит от доступной литературы по комплексной оценке и предположений модели и дополняется другими исследованиями с другим объемом, например, теми, которые сосредоточены на отдельных секторах. В последние годы комплексные исследования по смягчению последствий позволили улучшить характеристики путей смягчения последствий. Тем не менее, ограничения остаются, поскольку климатический ущерб, предотвращение воздействия или сопутствующие социальные выгоды смоделированных преобразований остаются в значительной степени неучтенными, в то время как одновременные быстрые технологические изменения, поведенческие аспекты и неопределенность в отношении исходных данных создают постоянные проблемы.( высокая достоверность ) {2.1.3, 2.3, 2.5.1, 2.6, Техническое приложение 2}


Шансы на ограничение потепления 1,5°C и требования к срочным действиям

Пути, согласующиеся с потеплением на 1,5 °C выше доиндустриального уровня, могут быть идентифицированы при ряде предположений об экономическом росте, развитии технологий и образе жизни. Однако отсутствие глобального сотрудничества, отсутствие управления необходимой энергией и преобразованием земли, а также рост ресурсоемкого потребления являются ключевыми препятствиями для достижения 1.пути 5°C. Проблемы управления были связаны со сценариями с высоким неравенством и высоким приростом населения в литературе по пути 1,5°C. {2.3.1, 2.3.2, 2.5}

В рамках выбросов в соответствии с текущими обязательствами по Парижскому соглашению (известными как Определяемые на национальном уровне вклады, или ОНУВ) ожидается, что глобальное потепление превысит 1,5 °C по сравнению с доиндустриальным уровнем, даже если эти обязательства будут дополнены очень сложным увеличением масштабы и цели смягчения последствий после 2030 г. (, высокая достоверность, ). Эти активные действия потребуются для достижения нулевых чистых выбросов CO 2 менее чем за 15 лет. Даже если это будет достигнуто, можно ожидать, что температура останется ниже порогового значения 1,5 °C только в том случае, если фактическая геофизическая реакция в конечном итоге окажется ближе к нижнему пределу оцениваемого в настоящее время диапазона неопределенности. Проблемы перехода, а также выявленные компромиссы могут быть уменьшены, если глобальный пик выбросов будет достигнут до 2030 года, а заметное сокращение выбросов по сравнению с сегодняшним днем ​​уже будет достигнуто к 2030 году {2.2, 2.3.5, перекрестная вставка 11 в главе 4}.

Ограничение потепления до 1,5 °C зависит от выбросов парниковых газов (ПГ) в течение следующих десятилетий, где более низкие выбросы ПГ в 2030 г. приведут к более высокой вероятности сохранения пикового потепления до 1,5 °C ( высокая степень достоверности ). Имеющиеся варианты, направленные на отсутствие или ограниченное (менее 0,1 °C) превышение 1,5 °C, удерживают выбросы ПГ в 2030 г. на уровне 25–30 ГтCO 2 e в год −1 в 2030 г. (межквартильный диапазон). Это контрастирует со средними оценками текущих безусловных ОНУВ в размере 52–58 ГтCO 90 159 2 90 160 e в год 90 237 −1 90 238 в 2030 году.Пути, направленные на ограничение потепления до 1,5 °C к 2100 году после временного превышения температуры, основаны на широкомасштабном развертывании мер по удалению двуокиси углерода (CDR), которые являются неопределенными и влекут за собой явные риски. В модельных траекториях без или с ограниченным превышением на 1,5 °C глобальные чистые антропогенные выбросы CO 2 снижаются примерно на 45 % по сравнению с уровнями 2010 г. к 2030 г. (межквартильный диапазон 40–60 %), достигая чистого нуля около 2050 г. (2045–2055 межквартильный диапазон). диапазон). Для ограничения глобального потепления до уровня ниже 2 °C с вероятностью не менее 66 % выбросы CO 2 , по прогнозам, сократятся примерно на 25 % к 2030 г. по большинству путей (межквартильный диапазон 10–30 %) и достигнут чистого нуля примерно к 2070 г. 2080 межквартильный диапазон).{2.2, 2.3.3, 2.3.5, 2.5.3, перекрестные вставки 6 в главе 3 и 9 в главе 4, 4.3.7}

Ограничение потепления до 1,5°C подразумевает достижение нулевого уровня выбросов CO 2 во всем мире примерно к 2050 г. и одновременное значительное сокращение выбросов не- CO 2 форсирующих факторов, особенно метана ( высокая степень достоверности ). Такие пути смягчения последствий характеризуются сокращением спроса на энергию, обезуглероживанием электроэнергии и других видов топлива, электрификацией конечного использования энергии, значительным сокращением выбросов в сельском хозяйстве и некоторой формой CDR с хранением углерода на земле или связыванием в геологических резервуарах.Низкий спрос на энергию и низкий спрос на товары потребления, требующие больших затрат на землю и выбросы парниковых газов, способствуют ограничению потепления как можно ближе к 1,5 °C. {2.2.2, 2.3.1, 2.3.5, 2.5.1, перекрестная вставка 9 в главе 4}.

По сравнению с ограничением в 2°C преобразования, необходимые для ограничения потепления до 1,5°C, качественно аналогичны, но более выражены и быстры в течение следующих десятилетий ( высокая достоверность ). 1,5°C подразумевает очень амбициозную международную совместную политическую среду, которая трансформирует как спрос, так и предложение ( высокая достоверность ).{2.3, 2.4, 2.5}

Политика, отражающая высокие цены на выбросы, необходима в моделях для достижения рентабельных путей 1,5°C ( высокая степень достоверности ). При прочих равных, модельные исследования показывают, что глобальные средние дисконтированные предельные затраты на борьбу с загрязнением для ограничения потепления до 1,5 °C примерно в 3–4 раза выше по сравнению с 2 °C в 21 веке, с большими различиями между моделями и социально-экономическими и политические предположения. Ценообразование на выбросы углерода может прямо или косвенно навязываться регулятивной политикой.Инструменты политики, такие как технологическая политика или стандарты эффективности, могут дополнять четкое ценообразование на выбросы углерода в определенных областях. {2.5.1, 2.5.2, 4.4.5}

Ограничение потепления 1,5°C требует заметного изменения в структуре инвестиций ( средняя достоверность ). Дополнительные среднегодовые инвестиции, связанные с энергетикой, за период с 2016 по 2050 год в сценарии, ограничивающие потепление до 1,5 °C, по сравнению с вариантами без новой климатической политики, помимо тех, которые действуют сегодня (т. е. базовый уровень), оцениваются примерно в 830 млрд долл. от 150 до 1700 миллиардов долларов США в 2010 году для шести моделей).Общие инвестиции, связанные с энергетикой, увеличиваются примерно на 12% (от 3% до 24%) в сценариях 1,5°C по сравнению с вариантами 2°C. Среднегодовые инвестиции в низкоуглеродные энергетические технологии и энергоэффективность вырастут примерно в шесть раз (диапазон коэффициента от 4 до 10) к 2050 году по сравнению с 2015 годом, превысив инвестиции в ископаемые ресурсы во всем мире примерно к 2025 году ( средняя достоверность ). Неопределенность и выбор стратегического портфеля мер по смягчению последствий влияют на величину и направленность требуемых инвестиций. {2.5.2}


Будущие выбросы при температуре 1,5°C  

Требования по смягчению последствий могут быть определены количественно с использованием подходов к балансу углерода, которые связывают совокупные выбросы CO 2 с глобальным повышением средней температуры. В основе этой взаимосвязи лежит надежное физическое понимание, но неопределенности становятся все более актуальными по мере приближения к определенному температурному пределу. Эти неопределенности связаны с переходной реакцией климата на кумулятивные выбросы углерода (TCRE), выбросами иных, чем CO 2 , радиационным воздействием и реакцией, потенциальными дополнительными обратными связями системы Земли (такими как таяние вечной мерзлоты), а также историческими выбросами и температурой.{2.2.2, 2.6.1}

Кумулятивные выбросы CO 2 удерживаются в рамках бюджета за счет сокращения глобальных годовых выбросов CO 2 до чистого нуля. Эта оценка предполагает, что оставшийся бюджет составляет около 420 Гт CO 90 159 2 90 160 для двух третей вероятности ограничения потепления до 1,5 ° C и около 580 Гт CO 90 159 2 90 160 для равной вероятности 90 399 90 398 (90 466 средняя достоверность 90 467 ). Оставшийся углеродный баланс определяется здесь как кумулятивный выброс CO 2 с начала 2018 года до момента нулевых чистых глобальных выбросов в связи с глобальным потеплением, определяемым как изменение глобальной приземной температуры воздуха.Оставшиеся бюджеты, применимые к 2100 г., будут примерно на 100 ГтCO 2 меньше, чем это, чтобы учесть таяние вечной мерзлоты и потенциальное выделение метана из водно-болотных угодий в будущем и более того. Эти оценки сопровождаются дополнительной геофизической неопределенностью не менее ±400 ГтCO 2 , связанной с откликом не-CO 2 и распределением TCRE. Неопределенности в уровне исторического потепления составляют ±250 ГтCO 2 . Кроме того, эти оценки могут варьироваться в пределах ±250 ГтCO 2 в зависимости от стратегий смягчения последствий, не связанных с CO 2 , которые можно найти в доступных путях.{2.2.2, 2.6.1}

Оставшийся углеродный бюджет в 580 ГтCO 2 означает, что выбросы CO 2 достигают углеродной нейтральности примерно через 30 лет, сокращены до 20 лет для 420 ГтCO 2 оставшегося углеродного бюджета высокая достоверность ). Диапазон геофизической неопределенности ±400 GtCO 2 , окружающий углеродный баланс, приводит к изменению этого времени углеродной нейтральности примерно на ±15–20 лет.Если выбросы не начнут снижаться в следующем десятилетии, точка углеродной нейтральности должна быть достигнута по крайней мере на два десятилетия раньше, чтобы оставаться в рамках того же углеродного баланса. {2.2.2, 2.3.5}

Не- CO 2 Выбросы способствуют пиковому потеплению и, таким образом, влияют на остаток углерода. Эволюция выбросов метана и двуокиси серы сильно влияет на шансы ограничения потепления до 1,5°C. В ближайшей перспективе ослабление аэрозольного охлаждения усилит потепление в будущем, но его можно сдержать за счет сокращения выбросов метана (, высокая достоверность, ). Неопределенность в оценках радиационного воздействия (особенно аэрозоля) влияет на балансы углерода и достоверность классификации путей распространения. Некоторые не связанные с CO 2 форсирующие факторы выбрасываются вместе с CO 2 , особенно в энергетическом и транспортном секторах, и их можно в значительной степени устранить за счет смягчения воздействия CO 2 . Другие требуют конкретных мер, например, для сельскохозяйственной закиси азота (N 2 O) и метана (CH 4 ), некоторых источников черного углерода или гидрофторуглеродов ( высокая достоверность ) . Во многих случаях сокращения выбросов, отличных от CO 2 , аналогичны в траекториях 2°C, что указывает на сокращение, близкое к предполагаемому максимальному потенциалу моделей комплексной оценки. Выбросы N 2 O и NH 3 увеличиваются в некоторых путях с сильно возросшим спросом на биоэнергию. {2.2.2, 2.3.1, 2.4.2, 2.5.3}  


Роль удаления углекислого газа (CDR)

Все проанализированные пути, ограничивающие потепление до 1,5 °C без или с ограниченным превышением, используют CDR в некоторой степени для нейтрализации выбросов из источников, для которых не были определены меры по смягчению последствий, и, в большинстве случаев, также для достижения чистых отрицательных выбросов для возврата к глобальному потеплению до 1.5°C после пика ( высокая достоверность ). Чем дольше откладывается сокращение выбросов CO 2 до нуля, тем больше вероятность превышения 1,5°C и тем тяжелее подразумеваемая зависимость от чистых отрицательных выбросов после середины века, чтобы вернуть потепление к 1,5°C ( высокая достоверность ). Более быстрое сокращение нетто-выбросов CO 2 при 1,5 °C по сравнению с путями при 2 °C в основном достигается за счет мер, которые приводят к меньшему производству и выбросу CO 2 , и лишь в меньшей степени за счет дополнительных CDR.Ограничения скорости, масштаба и социальной приемлемости развертывания CDR также ограничивают возможную степень превышения температуры. Ограниченность нашего понимания того, как углеродный цикл реагирует на чистые отрицательные выбросы, увеличивает неопределенность в отношении эффективности CDR для снижения температуры после пика. {2.2, 2.3, 2.6, 4.3.7}

Масштабное развертывание CDR не доказано, и зависимость от такой технологии представляет собой большой риск в способности ограничить потепление до 1,5°C. CDR требуется меньше в путях с особенно сильным акцентом на энергоэффективность и низкий спрос.Масштабы и тип развертывания CDR широко варьируются в зависимости от путей 1,5°C, с различными последствиями для достижения целей устойчивого развития ( высокая достоверность ). Некоторые пути больше полагаются на биоэнергию с улавливанием и хранением углерода (BECCS), в то время как другие больше полагаются на облесение, которые являются двумя методами CDR, наиболее часто включенными в интегрированные пути. Компромиссы с другими целями устойчивого развития происходят преимущественно из-за увеличения спроса на землю, энергию, воду и инвестиции.Использование биоэнергии является существенным в путях 1,5 ° C с BECCS или без него из-за его многочисленных ролей в обезуглероживании использования энергии. {2.3.1, 2.5.3, 2.6.3, 4.3.7}  


Свойства переходов энергии и земли в путях 1,5°C

Доля первичной энергии из возобновляемых источников энергии увеличивается, в то время как потребление угля снижается по всем путям, ограничивающим потепление до 1,5°C без превышения или с ограниченным превышением ( высокая достоверность ). К 2050 году возобновляемые источники энергии (включая биоэнергию, гидроэнергетику, ветер и солнечную энергию, с использованием метода прямой эквивалентности) будут обеспечивать 52–67% (межквартильный диапазон) первичной энергии в 1.пути 5 ° C без или с ограниченным превышением; в то время как доля угля снижается до 1–7% (межквартильный диапазон), при этом большая часть этого угля используется в сочетании с улавливанием и хранением углерода (CCS). С 2020 по 2050 год первичная энергия, поставляемая нефтью, снижается по большинству направлений (межквартильный диапазон от -39 до -77%). Природный газ изменяется на -13% до -62% (межквартильный диапазон), но некоторые пути показывают заметное увеличение, хотя и при широком распространении CCS. Общее развертывание CCS широко варьируется в зависимости от версии 1.Пути 5°C без превышения или с ограниченным выбросом, с кумулятивным накоплением CO 2 до 2050 г. в диапазоне от нуля до 300 ГтCO 2 (минимальный–максимальный диапазон), из которых от нуля до 140 ГтCO 2 хранится из биомассы . Первичная энергия, поставляемая биоэнергией, колеблется в пределах 40–310 ЭДж в год 90 237 -1 90 238 в 2050 г. (минимально-максимальный диапазон), а ядерная — в диапазоне 3–66 ЭДж в год 90 237 -1 90 238 (минимально-максимальный диапазон). Эти диапазоны отражают как неопределенность в технологическом развитии, так и выбор стратегического портфеля мер по смягчению последствий.{2.4.2}

Траектории 1,5°C без или с ограниченным превышением включают быстрое снижение углеродоемкости электроэнергии и увеличение электрификации конечного использования энергии ( высокая достоверность ). К 2050 г. углеродоемкость электроэнергии снизится с -92 до +11 гCO 2 МДж -1 (минимальный–максимальный диапазон) примерно с 140 гCO 2 МДж -1 в 2020 г., а электричество покрывает 34 -71% (минимальный-максимальный диапазон) конечной энергии через 1.5°C без или с ограниченным превышением по сравнению с примерно 20% в 2020 году. К 2050 году доля электроэнергии, поставляемой возобновляемыми источниками энергии, увеличится до 59–97% (минимальный-максимальный диапазон) по 1,5°C-вариантам без или с ограниченным превышением. Варианты с более высокими шансами удержать потепление ниже 1,5 °C обычно показывают более быстрое снижение углеродоемкости электроэнергии к 2030 году, чем пути, которые временно превышают 1,5 °C. {2.4.1, 2.4.2, 2.4.3}

Переходы в глобальном и региональном землепользовании обнаруживаются во всех путях, ограничивающих глобальное потепление до 1.5°C без превышения или с ограниченным превышением, но их масштабы зависят от применяемого портфеля мер по смягчению последствий ( высокая степень достоверности ) . Пути, которые ограничивают глобальное потепление до 1,5 °C без или с ограниченным превышением, предусматривают сокращение на 4 млн км 2 до 2,5 млн км 2 увеличение площади непастбищных сельскохозяйственных угодий под продовольственные и кормовые культуры и увеличение на 0,5–11 млн км 2 сокращение пастбищных угодий, которые должны быть преобразованы в 0-6 млн км 2 сельскохозяйственных земель для выращивания энергетических культур и 2 млн км 2 сокращения до 9.5 млн км 2 Увеличение площади лесов к 2050 г. по сравнению с 2010 г. ( средняя достоверность ). Переходы в землепользовании аналогичной величины можно наблюдать в смоделированных путях 2°C ( средняя достоверность ). Такие крупные переходы создают серьезные проблемы для устойчивого управления различными потребностями в земле для населенных пунктов, продуктов питания, кормов для скота, волокна, биоэнергии, хранения углерода, биоразнообразия и других экосистемных услуг (, высокая достоверность, ). {2.3.4, 2.4.4}  


Снижение спроса и изменение поведения

Меры со стороны спроса являются ключевыми элементами 1.пути 5°C. Выбор образа жизни, снижающий потребность в энергии, а также потребление пищи, связанное с землей и выбросами парниковых газов, может дополнительно способствовать достижению путей потепления на 1,5°C ( высокая достоверность ). К 2030 и 2050 годам во всех секторах конечного потребления (включая строительство, транспорт и промышленность) будет наблюдаться заметное сокращение спроса на энергию в смоделированных сценариях 1,5°C, сопоставимое и превышающее прогнозы в сценариях 2°C. Отраслевые модели подтверждают масштабы этих сокращений. {2.3.4, 2.4.3, 2.5.1}  


Связи между 1.5 ° C Пути и устойчивое развитие

Выбор портфелей мер по смягчению последствий для ограничения потепления до 1,5 °C может положительно или отрицательно повлиять на достижение других социальных целей, таких как устойчивое развитие ( высокая степень достоверности ). В частности, меры со стороны спроса и эффективности, а также выбор образа жизни, который ограничивает потребление энергии, ресурсов и продуктов питания с высоким содержанием парниковых газов, поддерживают устойчивое развитие (, средняя достоверность, ). Ограничение нагрева до 1.5°C может быть достигнут синергетически со снижением уровня бедности и повышением энергетической безопасности, а также может обеспечить большую пользу для здоровья населения за счет улучшения качества воздуха, предотвращая миллионы преждевременных смертей . Однако конкретные меры по смягчению последствий, такие как биоэнергетика, могут привести к компромиссам, требующим рассмотрения. {2.5.1, 2.5.2, 2.5.3}

 

Телецентрические линзы для матричных детекторов до 2/3″

TC23004Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 2.000 ×, С-крепление 2 11,0 2/3 дюйма 2,40 х 1,80 3,20 х 2,40 4,25 х 3,55 56,0 11 0,23 > 30 С 101.4 28 Цитата
TC23007Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 1,333x, C-mount 1,333 11,0 2/3 дюйма 3,60 х 2,70 4,80 х 3,60 6,38 х 5,32 60,1 11 0,5 > 30 С 78.5 28 Цитата
TC23009Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 1000x, крепление C 1 11,0 2/3 дюйма 4,80 х 3,60 6,40 х 4,80 8,50 x 7,09 62,2 11 0,9 > 25 С 65.0 28 Цитата
TC23012Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,735x, C-mount 0,735 11,0 2/3 дюйма 6,53 х 4,90 8,71 x 6,53 11,56 х 9,65 53,9 14 2,1 > 25 С 60.3 28 Цитата
TC13016Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,290 ×, C-крепление 0,29 6,0 1/3 дюйма 16,55 х 12,41 ø = 16,60 ø = 20,70 43,1 8 8 > 40 С 80.9 37,7 Цитата
TC12016Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,385x, C-крепление 0,385 8,0 1/2 дюйма 12,47 x 9,35 16,62 х 12,47 ø = 18,40 43,1 8 5 > 40 С 93.0 37,7 Цитата
TC23016Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,528x, C-крепление 0,528 11,0 2/3 дюйма 9,09 x 6,82 12,12 x 9,09 16,10 х 13,43 43,1 8 2 > 30 С 112.7 37,7 Цитата
TC13024Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,192 ×, C-крепление 0,192 6,0 1/3 дюйма 25,00 х 18,75 ø = 25,00 ø = 31,30 67,2 8 19 > 45 С 105.6 44 Цитата
TC12024Bi-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,255x, C-mount 0,255 8,0 1/2 дюйма 18,82 x 14,12 25,10 х 18,82 ø = 27,80 67,2 8 10 > 45 С 117.8 44 Цитата
TC23024Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,350x, C-mount 0,35 11,0 2/3 дюйма 13,71 х 10,29 18,29 х 13,71 24,29 х 20,26 67,2 8 5 > 45 С 137.5 44 Цитата
TC13036Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,133x, C-mount 0,133 6,0 1/3 дюйма 36,09 х 27,07 ø = 36,10 ø = 45,10 102,5 8 38 > 50 С 133.0 61 Цитата
TC12036Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,177x, C-крепление 0,177 8,0 1/2 дюйма 27,12 х 20,34 36,16 х 27,12 ø = 40,10 102,5 8 21 > 40 С 145.2 61 Цитата
TC23036Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,243x, C-mount 0,243 11,0 2/3 дюйма 19,75 х 14,81 26,34 х 19,75 34,98 х 29,18 102,5 8 11 > 40 С 164.9 61 Цитата
TC13048Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,098x, C-mount 0,098 6,0 1/3 дюйма 48,98 х 36,73 ø = 49,00 ø = 61,20 133,4 8 65 > 40 С 167.9 75 Цитата
TC12048Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,134x, C-mount 0,134 8,0 1/2 дюйма 35,82 х 26,87 47,76 х 35,82 ø = 52,90 132,9 8 37 > 40 С 181.5 75 Цитата
TC23048Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,184x, C-крепление 0,184 11,0 2/3 дюйма 26,09 х 19,57 34,78 х 26,09 46,20 х 38,53 132,9 8 20 > 40 С 201.0 75 Цитата
TC13056Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,084 ×, C-крепление 0,084 6,0 1/3 дюйма 57,14 х 42,86 ø = 57,10 ø = 71,40 157,8 8 93 > 50 С 191.5 80 Цитата
TC12056Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,114x, C-крепление 0,114 8,0 1/2 дюйма 42,11 х 31,58 56,14 х 42,11 ø = 62,20 157,8 8 51 > 50 С 205.0 80 Цитата
TC23056Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,157x, C-крепление 0,157 11,0 2/3 дюйма 30,57 х 22,93 40,76 х 30,57 54,14 х 45,16 157,8 8 27 > 45 С 225.0 80 Цитата
TC13064Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,074x, C-крепление 0,074 6,0 1/3 дюйма 64,86 х 48,65 ø = 64,90 ø = 81,10 181,9 8 124 > 40 С 212.3 100 Цитата
TC12064Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,100x, C-mount 0,1 8,0 1/2 дюйма 48,00 х 36,00 64,00 х 48,00 ø = 70,90 181,8 8 67 > 50 С 225.9 100 Цитата
TC23064Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,138x, C-mount 0,138 11,0 2/3 дюйма 34,78 х 26,09 46,38 х 34,78 61,59 х 51,38 181,8 8 35 > 50 С 245.5 100 Цитата
TC23072Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,122x, C-mount 0,122 11,0 2/3 дюйма 39,34 х 29,51 52,46 х 39,34 69,67 х 58,11 226,7 8 45 > 40 С Да 299.2 116 Цитата
TC13080Bi-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,059x, C-mount 0,059 6,0 1/3 дюйма 81,36 х 61,02 ø = 81,40 ø = 101,70 225,9 8 192 > 40 С 259.2 116 Цитата
TC12080Bi-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,080x, C-mount 0,08 8,0 1/2 дюйма 60,00 х 45,00 80,00 х 60,00 ø = 88,60 226,7 8 104 > 50 С 271.5 116 Цитата
TC23080Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,110x, C-mount 0,11 11,0 2/3 дюйма 43,64 х 32,73 58,18 х 43,64 77,27 х 64,45 226,7 8 55 > 50 С 291.2 116 Цитата
TC23085Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,104x, C-mount 0,104 11,0 2/3 дюйма 46,15 х 34,62 61,54 х 46,15 81,73 х 68,17 279,7 8 62 > 45 С Да 344.5 143 Цитата
TC13096Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,050x, C-mount 0,05 6,0 1/3 дюйма 96,00 х 72,00 ø = 96,00 ø = 120,00 279,6 8 268 > 50 С 303.3 143 Цитата
TC12096Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,068x, C-крепление 0,068 8,0 1/2 дюйма 70,59 х 52,94 94,12 х 70,59 ø = 104,30 278,6 8 145 > 45 С 317.0 143 Цитата
TC23096Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,093x, C-mount 0,093 11,0 2/3 дюйма 51,61 х ​​38,71 68,82 х 51,61 91,40 х 76,24 278,6 8 77 > 40 С 336.6 143 Цитата
TC23110Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,079x, C-mount 0,079 11,0 2/3 дюйма 60,76 х 45,57 81,01 х 60,76 107,59 x 89,75 334,5 8 106 > 40 С Да 430.4 180 Цитата
TC12120Bi-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,052x, C-крепление 0,052 8,0 1/2 дюйма 92,31 х 69,23 123,08 x 92,31 ø = 136,30 334,5 8 247 > 45 С Да 402.7 180 Цитата
TC13120Bi-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,038 ×, C-крепление 0,038 6,0 1/3 дюйма 126,32 x 94,74 ø = 126,30 ø = 157,90 334,5 8 450 > 45 С Да 388.3 180 Цитата
TC23120Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,072x, C-mount 0,072 11,0 2/3 дюйма 66,67 х 50,00 88,89 х 66,67 118,06 x 98,47 334,5 8 131 > 35 С Да 422.4 180 Цитата
TC23130Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,068x, C-mount 0,068 11,0 2/3 дюйма 70,59 х 52,94 94,12 х 70,59 125,00 х 104,26 396,0 8 146 > 40 С Да 490.0 200 Цитата
TC13144Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,033 ×, C-крепление 0,033 6,0 1/3 дюйма 145,45 х 109,09 ø = 145,50 ø = 181,80 396,0 8 606 > 45 С Да 448.8 200 Цитата
TC12144Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,044x, C-mount 0,044 8,0 1/2 дюйма 109,09 х 81,82 145,45 х 109,09 ø = 161,10 396,0 8 339 > 35 С Да 462.1 200 Цитата
TC23144Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,061x, C-крепление 0,061 11,0 2/3 дюйма 78,69 х 59,02 104,92 x 78,69 139,34 х 116,23 396,0 8 180 > 40 С Да 481.9 200 Цитата
TC23172Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,051x, C-mount 0,051 11,0 2/3 дюйма 94,12 х 70,59 125,49 х 94,12 166,67 х 139,02 526,9 8 260 > 40 С Да 630.3 260 Цитата
TC13192Би-телецентрическая линза для детекторов 1/3″, увеличение 0,025×, C-крепление 0,025 6,0 1/3 дюйма 192,00 х 144,00 ø = 192,00 ø = 240,00 527,0 8 1050 > 45 С Да 598.2 260 Цитата
TC12192Би-телецентрическая линза для детекторов 1/2″, увеличение 0,033x, C-mount 0,033 8,0 1/2 дюйма 145,45 х 109,09 193,94 х 145,45 ø = 214,80 526,9 8 603 > 45 С Да 602.6 260 Цитата
TC23192Би-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,046x, C-крепление 0,046 11,0 2/3 дюйма 104,35 х 78,26 139,13 х 104,35 184,78 x 154,13 526,9 8 320 > 35 С Да 622.3 260 Цитата
TC23200Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,044x, C-mount 0,044 11,0 2/3 дюйма 109,09 х 81,82 145,45 х 109,09 193,18 х 161,14 492,8 8 352 > 40 С Да 792.0 322 Цитата
TC23240Bi-телецентрическая линза для детекторов 2/3″, увеличение 0,037x, C-mount 0,037 11,0 2/3 дюйма 129,73 x 97,30 172,97 х 129,73 229,73 х 191,62 492,8 8 498 > 45 С Да 775.1 322 Цитата

Гипергликемия (высокий уровень сахара в крови): симптомы, причины, лечение

Контроль уровня сахара в крови находится в центре любого плана лечения диабета. Высокий уровень сахара в крови, или гипергликемия, является серьезной проблемой и может повлиять на людей с диабетом как 1-го, так и 2-го типа. Существует два основных вида:

  • Гипергликемия натощак . Это уровень сахара в крови для пациентов с диабетом, который превышает 130 мг/дл (миллиграммов на децилитр) после того, как он не ел и не пил в течение как минимум 8 часов.
  • Постпрандиальная или послеобеденная гипергликемия . Это уровень сахара в крови, который превышает 180 мг/дл через 2 часа после еды. У людей без диабета уровень сахара в крови после еды редко превышает 140 мг/дл, если только он не очень большой.

Частый или постоянный высокий уровень сахара в крови может привести к повреждению нервов, кровеносных сосудов и органов. Это также может привести к другим серьезным заболеваниям. Люди с диабетом 1 типа склонны к накоплению кислот в крови, что называется кетоацидозом.

Если у вас диабет 2 типа или вы подвержены риску его развития, чрезвычайно высокий уровень сахара в крови может привести к потенциально смертельному состоянию, при котором ваше тело не может перерабатывать сахар. Это называется гипергликемическим гиперосмолярным некетотическим синдромом (ГГНС). Сначала вы будете мочиться чаще, а потом реже, но ваша моча может стать темной, и вы можете сильно обезвоживаться.

Важно немедленно лечить симптомы высокого уровня сахара в крови, чтобы предотвратить осложнения.

Причины

Уровень сахара в крови может повыситься, если вы:

  • Пропустите или забудете прием инсулина или перорального сахароснижающего препарата
  • Съедите слишком много углеводов по сравнению с количеством инсулина, которое вы приняли, или съедите слишком много углеводов в целом
  • Есть инфекция
  • Болезнь
  • Находится в состоянии стресса
  • Стать малоподвижным или заниматься спортом меньше, чем обычно
  • Принимать участие в напряженной физической деятельности, особенно при высоком уровне сахара в крови и низком уровне инсулина

Симптомы

ранних знаки включают в себя:

  • Thirst
  • Head Beauthes
  • Неисправности концентрируются
  • Concreence Vision
  • Частые PEE
  • Частые мочинки
  • Усталость (слабое, усталое чувство)
  • Потеря веса
  • Сахар в крови более 180 мг / дл

Постоянный высокий уровень сахара в крови может вызвать:

Как это лечится?

Если у вас диабет и вы заметили какие-либо ранние признаки высокого уровня сахара в крови, измерьте уровень сахара в крови и вызовите врача.Они могут запросить у вас результаты нескольких чтений. Они могут порекомендовать следующие изменения:

Пейте больше воды. Вода помогает удалить лишний сахар из крови с мочой и помогает избежать обезвоживания.

Больше упражнений. Тренировка может помочь снизить уровень сахара в крови. Но при определенных условиях это может привести к еще большему повышению уровня сахара в крови. Спросите своего врача, какие упражнения вам подходят.

Осторожно: Если у вас диабет 1 типа и у вас высокий уровень сахара в крови, вам необходимо проверить мочу на кетоны.Если у вас есть кетоны, НЕ занимайтесь спортом. Если у вас диабет 2 типа и у вас высокий уровень сахара в крови, вы также должны быть уверены, что у вас нет кетонов в моче и что вы хорошо гидратированы. Тогда ваш врач может дать вам добро на упражнения с осторожностью, если вы чувствуете себя готовым к этому.

Измените свои привычки в еде. Возможно, вам придется обратиться к диетологу, чтобы изменить количество и типы продуктов, которые вы едите.

Замена лекарств. Ваш врач может изменить количество, время или тип принимаемых вами лекарств от диабета.Не вносите изменений, предварительно не поговорив с ними.

Если у вас диабет 1 типа и уровень сахара в крови превышает 250 мг/дл, врач может назначить вам анализ мочи или крови на кетоны.

Позвоните своему врачу, если уровень сахара в крови превышает ваши цели лечения.

Как это предотвратить

Если вы работаете над тем, чтобы держать уровень сахара в крови под контролем (соблюдаете план питания, программу упражнений и график приема лекарств), вам не нужно беспокоиться о гипергликемии.Вы также можете:

  • Знайте свой рацион — подсчитывайте общее количество углеводов в каждом приеме пищи и закуске.
  • Регулярно проверяйте уровень сахара в крови.
  • Сообщите своему врачу, если у вас повторяются ненормальные показатели уровня сахара в крови.
  • Носите медицинское удостоверение личности, чтобы люди знали, что у вас диабет, в случае чрезвычайной ситуации.

Базовое понимание характеристик аэродинамического профиля при малых числах Рейнольдса (104–105)

I. Введение

Последние технологические достижения в компактной электронике и накопителях энергии в сочетании с растущей потребностью в ситуационной осведомленности в сценариях городских боевых действий обеспечили импульс для текущих интересов микро-летательных аппаратов (MAV).Дальнейшая мотивация разработки этих транспортных средств в основном обусловлена ​​потенциальными военными и гражданскими применениями с возможным расширением в исследовательских и коммерческих секторах. Эти транспортные средства могут использоваться для исследования унылых, грязных и опасных сред, таких как разведка на враждебной территории или разведывательные миссии, где высок риск угрозы жизни человека: среды, которые являются сложными для обычных самолетов и крупномасштабных беспилотных летательных аппаратов ( БПЛА). В последнее время также возник интерес к БПЛА для исследования Марса как к быстрой и мобильной альтернативе наземным вездеходам.

Общей чертой всех этих аппаратов является малый геометрический размер, необходимый для работы вращающихся крыльев, то есть несущих винтов, что эффективно приводит к обтеканию лопастей с очень низким числом Рейнольдса (Re). Что касается марсианской миссии, то низкая плотность атмосферы и низкая температура на Марсе приводят к тому, что аэродинамика с низким числом Рейнольдса играет жизненно важную роль в конструкции летательных аппаратов [1]. Течения с низким числом Рейнольдса характеризуются возрастающей важностью сил вязкости внутри жидкости по сравнению с силами инерции.Следовательно, физика пограничного слоя, такая как отрыв потока, зоны повторного присоединения и количество ламинарного / турбулентного потока на аэродинамическом профиле, различаются. Следовательно, следует проявлять осторожность при использовании аэродинамических профилей с геометрическим масштабом от полномасштабных до мелкомасштабных режимов, поскольку они могут не обеспечивать наилучшие аэродинамические характеристики.

В предыдущих исследованиях большинство исследователей обычно сосредоточивались на 105 106), их характеристики быстро ухудшаются при более низких числах Рейнольдса, и геометрически простая плоская пластина превосходит обычные аэродинамические характеристики. Таким образом, очевидно, что просто попытка уменьшить эти аэродинамические поверхности до масштабов с низкими числами Рейнольдса (ниже 105) резко снижает их аэродинамическую эффективность с точки зрения аэродинамического качества [2,3].Следовательно, аэродинамические тела, работающие при низких числах Рейнольдса с обычными аэродинамическими профилями, требуют высокой мощности из-за чрезмерного аэродинамического сопротивления. Следовательно, необходимо систематически понимать характеристики аэродинамических профилей при этих низких числах Рейнольдса и их чувствительность к геометрическим изменениям, таким как изгиб и толщина.

Рис. 1

Влияние числа Рейнольдса на максимальное аэродинамическое качество в сечении. (Адаптировано из Макмастерса и Хендерсона [2] и Мюллера [3].)

II. Flow Separation Physics

Прежде чем исследовать влияние различных параметров аэродинамического профиля на их аэродинамические характеристики, будет представлено краткое описание физики отрыва в отношении изменения чисел Рейнольдса. Полевые исследования потока, такие как велосиметрия изображения частиц (PIV), визуализация потока дыма и измерение турбулентности с помощью термоанемометра, были проведены предыдущими исследователями, чтобы дать физическое представление о влиянии числа Рейнольдса, подчеркнув разницу между низким и течения с большими числами Рейнольдса.Известно, что чувствительность аэродинамического профиля в различных диапазонах чисел Рейнольдса сильно связана с характеристиками его пограничного слоя.

На рис. 2 схематично показаны линии тока над репрезентативным аэродинамическим профилем при различных числах Рейнольдса для умеренного угла атаки. При более высоких, более традиционных числах Рейнольдса (> 500 000), представленных на рис. 2c, ламинарный поток над верхней поверхностью аэродинамического профиля подвергается большому неблагоприятному градиенту давления вблизи передней кромки.Из-за изначально более низкой кинетической энергии ламинарного пограничного слоя поток отрывается как сдвиговый слой. Этот слой сдвига получает импульс от набегающего потока и снова присоединяется в виде турбулентного пограничного слоя, создавая ламинарный разделительный пузырь (LSB) [4]. Поскольку турбулентный пограничный слой питается от набегающего потока, он гораздо менее склонен к отрыву и обычно остается закрепленным до задней кромки. Однако при достаточно больших углах атаки турбулентный пограничный слой начнет отрываться вблизи задней кромки, что приведет к увеличению аэродинамического сопротивления и уменьшению подъемной силы.По мере дальнейшего увеличения угла атаки турбулентная точка отрыва распространяется вдоль поверхности аэродинамического профиля к передней кромке, и при этом сопротивление резко возрастает вместе с резким падением подъемной силы. Профиль считается застопорившимся. Эта форма разделения известна как разделение задней кромки и обычно связана с толстыми закругленными аэродинамическими профилями передней кромки.

Рис. 2

Иллюстрация, показывающая обычные характеристики отрыва аэродинамического профиля при различных режимах числа Рейнольдса ниже 106.

При более низких числах Рейнольдса (50 000

При гораздо меньших числах Рейнольдса, то есть 104

III. Предыдущие исследования

Влияние уменьшения числа Рейнольдса на характеристики аэродинамического профиля было первоначально исследовано такими исследователями, как Шмитц [7], еще в 1930 году. Шмитц провел эксперименты с тремя аэродинамическими профилями: тонкой плоской пластиной, тонкой изогнутой пластиной и обычный аэродинамический профиль N60 (12.4% t/c, 4% изгиба), в диапазоне чисел Рейнольдса от 2×104 до 2×105. Это исследование привело к двум ключевым выводам: 1) аэродинамические поверхности с тонкими пластинами стабильно работают лучше при числе Рейнольдса 105, и 2) поток более подвержен отрыву при числе Рейнольдса 105, особенно для более толстого N60. В 1980-х годах интерес к аэродинамике низких Re был возобновлен такими исследователями, как Мюллер, Зелиг и Хёрнер, чьи исследования [8] также согласовывались с результатами экспериментов Шмитца. В частности, тонкие плоские и изогнутые пластины более эффективны, чем обычные аэродинамические поверхности с числом Рейнольдса менее 105.Другое наблюдение заключалось в том, что выпуклые пластины демонстрируют небольшие изменения коэффициента подъемной силы (cl) и коэффициента лобового сопротивления (cd) в зависимости от числа Рейнольдса, тогда как плоские пластины остаются практически неизменными, что также видно из рис. 1. Хорнер показал, что между числами Рейнольдса 4×104 и 1,2×105 максимальный коэффициент подъемной силы (clmax) изогнутой пластины увеличился на 4 %, тогда как у профиля N60 — более чем на 180 % [8]. Дальнейшие эксперименты с низким числом Рейнольдса, проведенные Selig et al. [9] и Мюллер и Батилл [10] по ряду аэродинамических профилей также пришли к выводу, что clmax последовательно увеличивается с более высокими числами Рейнольдса и что минимальный коэффициент лобового сопротивления значительно уменьшается при числе Рейнольдса 105.Далее Селиг заметил, что для 60 протестированных аэродинамических профилей типа планера поляра сопротивления была визуально одинаковой и была почти нечувствительна к изменениям числа Рейнольдса выше 105. Но ниже этого порога поляра сопротивления имела большую степень нелинейности при различных значениях Рейнольдса. числа [9]. Первоначальные результаты каждого из этих исследований показали, что характеристики аэродинамического профиля с низким числом Рейнольдса очень чувствительны к геометрии аэродинамического профиля и конкретному числу Рейнольдса, при котором они работают.

Хотя экспериментальные измерения предыдущих исследований полезны для понимания тенденций в аэродинамике с низкими числами Рейнольдса, они также имеют свои ограничения. Предыдущие исследования по числам Рейнольдса ниже 105 обычно содержат данные о подъемной силе и сопротивлении только для одного числа Рейнольдса [11] для каждого аэродинамического профиля, что недостаточно для полной характеристики его характеристик по всему спектру. Кроме того, наборы данных ниже 105 содержат неточности и расхождения. Например, измерения аэродинамического сопротивления аэродинамического профиля E387 (9.1% t/c, 3,2% изгиб) при числе Рейнольдса 6×104 различаются на 28–68% между независимыми измерениями, проведенными на разных установках [12], тогда как при более высоком числе Рейнольдса 2×105 измерения сопротивления были гораздо более стабильными и варьировались менее чем на 13% [12], что все еще является значительным отрывом от среднего значения. Эти расхождения обусловлены такими факторами, как используемый метод измерения сопротивления (дефицит кильватерного следа [13] или измерение нагрузки), неадекватная чувствительность измерения силы [14] и уровни турбулентности в аэродинамической трубе [15].Кроме того, небольшие изменения числа Рейнольдса ниже 105 оказывают гораздо более заметное влияние на характеристики аэродинамического профиля, чем при более высоком числе Рейнольдса. Было показано, что для профиля NACA 0012 кривая подъемной силы сильно нелинейна [16], особенно ниже 5×104, в результате чего коэффициент подъемной силы при числе Рейнольдса 5×104 в три раза выше, чем при 104 для данного угол атаки [16]. Как отмечалось ранее, многие аэродинамические поверхности, испытанные с числом Рейнольдса ниже 105, были выполнены для очень специфических условий, что привело к спорадическим данным испытаний, которых недостаточно для определения чувствительности характеристик аэродинамических поверхностей к числу Рейнольдса.

С одной стороны, можно провести большое количество экспериментов для оценки характеристик различных аэродинамических профилей при различных числах Рейнольдса в широком диапазоне углов атаки и чисел Маха. Однако эти тесты могут быть непомерно дорогими и трудоемкими, что делает их практически неосуществимыми. С другой стороны, вычислительная гидродинамика (CFD) была значительно усовершенствована за последние три десятилетия и в настоящее время регулярно используется академическими кругами и промышленностью для точного прогнозирования как внутренних, так и внешних аэродинамических потоков за сложной геометрией.CFD широко используется для проектирования и прогнозирования характеристик широкого спектра одно- и многоэлементных аэродинамических профилей. Таким образом, цель настоящей работы состоит в том, чтобы использовать собственный вычислительный инструмент, способный генерировать надежные данные о подъемной силе, сопротивлении и моменте для произвольного двумерного (2D) аэродинамического профиля при различных числах Рейнольдса, чтобы извлечь полезные тренды из данных для 1) понимать поведение аэродинамических профилей при этих низких числах Рейнольдса и 2) предоставлять информацию и рекомендации для разработчиков с низкими числами Рейнольдса.

IV. Вычислительный метод

Решатель CFD, использованный в этом исследовании для исследования аэродинамики с низким числом Рейнольдса, представляет собой решатель гидродинамики трансзвукового нестационарного ротора Навье-Стокса 2D (TURNS2D), разработанный внутри компании [17]. TURNS2D в прошлом широко использовался для обтекания аэродинамического профиля и лопастей несущего винта при высоких числах Рейнольдса. TURNS2D использует двухобъемную формулировку для решения усредненных по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса (RANS). Невязкие потоки рассчитываются с использованием схемы реконструкции MUSCL третьего порядка в сочетании со схемой Роу, тогда как вязкие потоки оцениваются с использованием центральной разности второго порядка.Для стационарных задач использовалась неявная формулировка Эйлера для временного марша, при этом обращение матрицы выполнялось с использованием подхода симметричной линии снизу-вверх-Гаусса-Зейделя. Ранее было установлено, что при малых числах Рейнольдса течение имеет ламинарный характер, который затем, возможно, может перейти в турбулентный режим. Поэтому крайне важно, чтобы решатель не предполагал полностью ламинарный или полностью турбулентный поток над аэродинамическим профилем. Ключевой особенностью TURNS2D является включение модели ламинарно-турбулентного перехода в сочетании с моделью турбулентности Спаларта-Аллмараса (SA) [18], которая улучшает численное решение за счет лучшего прогнозирования физики перехода потока.Формулировка отслеживает «перемежаемость» потока, значение которого варьируется от 0 до 1, что указывает на полностью ламинарный или полностью турбулентный поток соответственно. Уравнения RANS были решены с использованием TURNS2D для получения коэффициентов сечения поверхностного давления (cp), поверхностного трения (cf), подъемной силы (cl), сопротивления (cd) и момента тангажа (cm) при заданном наборе условий потока.

В качестве типа сетки вокруг аэродинамического профиля использовалась С-сетка с внешней границей на расстоянии 15 хорд от поверхности аэродинамического профиля.Размеры сетки обычно содержат 267 точек сетки в направлении обертывания поверхности и 123 точки сетки в направлении нормали к стене. Шаг сетки в пограничном слое в нормальном направлении составлял 0,001 % длины хорды. Число Маха набегающего потока было зафиксировано на уровне 0,1, поскольку в большинстве исследований не сообщалось о точном числе Маха, и предполагалось, что потоки находятся в пределах несжимаемого диапазона. TURNS2D содержит предобуславливатель с низким числом Маха, помогающий сходимости потоков при таких малых числах Маха.Вышеуказанные параметры оказались достаточными для сходимости решения в исследованном диапазоне малых чисел Рейнольдса.

V. Результаты и обсуждение

A. Проверка TURNS2D

Чтобы продемонстрировать возможности TURNS2D, были проведены проверки путем сравнения предыдущих экспериментальных результатов с текущими результатами вычислений. На рисунках 3а и 3б показано распределение давления на верхней поверхности профиля NACA 0009 при различных углах атаки при числе Рейнольдса 5×104.Результаты экспериментов по подъемной силе, сопротивлению и распределению давления были представлены Lutz et al. [19]. Открытые кружки представляют собой экспериментальные данные, а сплошные линии представляют собой численные прогнозы. Видно, что при малых углах атаки (α≤5  град⁡) распределение давления, предсказанное TURNS2D, хорошо согласуется с экспериментальными данными, а положение и величина пика давления фиксируются достаточно точно. При более высоких углах атаки, как показано на рис. 3b, согласие менее удовлетворительное, но все же следует тенденции по мере увеличения угла атаки.Следует отметить, что при этих очень низких числах Рейнольдса наблюдается значительный отрыв на верхней поверхности аэродинамического профиля даже при умеренно больших углах атаки, который в некоторой степени фиксируется в текущем прогнозе, но не полностью. Неправильное предсказание плато на кривой давления может быть связано с необходимостью модификации модели перехода, используемой в формулировке CFD для потоков с низким содержанием Re. На рисунке 4а показаны контуры Маха потока вместе с линиями тока для угла атаки 6 градусов и числа Рейнольдса 50 000.Линии тока на верхней поверхности показывают процесс отрыва и присоединения потока при этом умеренном угле атаки. Кроме того, на рис. 4b показаны контуры прерывистости вокруг аэродинамического профиля, которые варьируются от 0 (полностью ламинарный) до 1 (полностью турбулентный). Течение на верхней поверхности ламинарное, которое через отрывной пузырек вновь присоединяется и переходит в турбулентное течение. Нижняя поверхность остается ламинарной на большей части длины хорды. Однако, как отмечалось ранее, существуют расхождения в распределении давления между экспериментами и численными прогнозами.

Рис. 3

Безразмерное давление над верхней поверхностью профиля NACA0009 для малых (а) и больших (б) углов атаки при Re 5×104. (Экспериментальные данные Лутца и др. [19].)

Рис. 4

Число Маха и контуры перемежаемости при угле атаки 6 градусов для NACA 0009, подчеркивающие наличие перехода потока на верхней поверхности.

На рисунках 5a и 5b показано сравнение подъемной силы и сопротивления соответственно для аэродинамического профиля NACA 0009 при числе Рейнольдса 5×104 между экспериментами [19] и прогнозами CFD для диапазона углов атаки.Можно видеть, что прогнозы кривых подъемной силы и лобового сопротивления из TURNS2D очень хорошо согласуются с экспериментами до тех пор, пока они не будут близки к остановке. TURNS2D хорошо фиксирует нелинейное поведение в подъемной силе. Условия, близкие к срывным, модель SA и переходная модель могут быть ограничены из-за больших разделенных областей потока. Известно, что модель турбулентности SA в рамках RANS завышает вихревую вязкость, что приводит к высокой степени диссипации в потоке. Чтобы лучше предсказать начало сваливания и характеристики сразу после сваливания, может потребоваться либо моделирование больших вихрей, либо моделирование отдельных вихрей, что выходит за рамки настоящего исследования.

Рис. 5

Сравнение подъемной силы и сопротивления TURNS2D с экспериментами для NACA 0009 при Re 5×104. (Экспериментальные данные Лутца и др. [19].)

B. Влияние числа Рейнольдса на NACA 0012

NACA 0012 — это широко распространенный аэродинамический профиль, который прошел экспериментальные испытания для широкого диапазона чисел Рейнольдса. Таким образом, эти экспериментальные результаты служат двойной цели проверки численного моделирования при различных числах Рейнольдса, а также дают представление о влиянии числа Рейнольдса на характеристики аэродинамического профиля.На рисунках 6a и 6b показано сравнение подъемной силы и сопротивления, соответственно, между TURNS2D и экспериментальными измерениями, проведенными в Sandia National Laboratories [20] при двух числах Рейнольдса 3×105 и 1,8×106. TURNS2D довольно хорошо следует экспериментальным наблюдениям, за исключением некоторого отклонения в величине подъемной силы и сопротивления в области сваливания, что ожидается от моделей на основе RANS. Падение пикового коэффициента подъемной силы на 23% наблюдалось при уменьшении числа Рейнольдса со 106 до 3×105. Сопротивление также увеличивается при меньшем угле атаки по мере уменьшения числа Рейнольдса, что указывает на раннее начало отрыва потока.В то время как линейный наклон кривой подъемной силы наблюдался при более высоком числе Рейнольдса, равном 1 миллиону, нелинейное поведение наблюдалось при более низком числе Рейнольдса.

Рис. 6

Сравнение подъемной силы и сопротивления при высоких числах Рейнольдса прогнозов CFD для NACA0012 при числах Рейнольдса 3×105 и 1×106. (Экспериментальные данные Sheldahl и Klimas [20].)

Причина этой нелинейности была упомянута Ohtake et al. [16], что было связано с наличием отрыва потока на верхней поверхности профиля при разных углах атаки.Было проведено сравнение между различными углами атаки от 0 до 14 градусов при числе Рейнольдса 3×105 для аэродинамического профиля NACA0012. Контур Маха и линии тока вблизи поверхности показаны на рис. 7. Нелинейное явление наклона кривой подъемной силы можно объяснить наличием двух отдельных явлений, которые имеют место для течений с низким числом Рейнольдса. При угле атаки от 0 до 8 градусов на верхней поверхности аэродинамического профиля появляется отрывной пузырь, который перемещается от задней кромки к передней кромке, эффективно изменяя точку перехода потока от ламинарного к турбулентному.Это движение разделительного пузырька не наблюдалось в случае более высоких чисел Рейнольдса 1×106. Во-вторых, после 8 град наблюдается наличие условного отрывного пузыря на задней кромке, образующегося при увеличении угла атаки до точки полного отрыва на верхней поверхности профиля, то есть срыва, около угла атаки 12–14 град. Эти два явления могут объяснить два наклона, наблюдаемые на диаграмме кривой подъемной силы при более низких числах Рейнольдса.

Рис. 7

Процесс движения разделительного пузырька при более низком числе Рейнольдса 3×105.Красной стрелкой отмечен разделительный пузырь.

На рис. 8 показано сравнение подъемной силы, сопротивления и момента тангажа аэродинамического профиля NACA 0012 при различных низких числах Рейнольдса от 104 до 105. Результаты показывают крайнюю чувствительность характеристик аэродинамического профиля к изменению чисел Рейнольдса ниже 105. Как число Рейнольдса снижается, увеличивается сопротивление (опять же, возможно, из-за преждевременного отрыва ламинарного пограничного слоя). Об этом разделении можно судить по значительному уменьшению подъемной силы и уменьшению тормозного ковша, как показано на рис.8а и 8б соответственно. Пиковый коэффициент подъемной силы уменьшается примерно на 46 % при падении величины числа Рейнольдса на порядок со 105 до 104. В отличие от более высоких чисел Рейнольдса (см. рис. 6) кривые подъемной силы сильно нелинейны, особенно при α<5  град⁡. , и, следовательно, в этом диапазоне нельзя принять одно значение подъемной кривой-наклона. Следует также отметить, что при малом числе Рейнольдса тормозной ковш значительно меньше, а минимальное сопротивление увеличивается по сравнению с минимальным сопротивлением на рис.6б. Хотя TURNS2D с трудом предсказывает некоторые точные значения, отмеченные экспериментально, общая тенденция хорошо улавливается. Показано, что кривые моментов значительно изменяются по мере изменения числа Рейнольдса, и четкая тенденция не определяется, но они по-прежнему предсказываются умеренно хорошо.

Рис. 8

Сравнение подъемной силы, сопротивления и момента тангажа по прогнозам CFD для NACA0012 между числами Рейнольдса 104 и 105. (Экспериментальные данные Охтаке и др. [16]).

C.Влияние толщины на плоские пластины

Специфические характеристики аэродинамического профиля, такие как изгиб и толщина, сильно влияют на подъемную силу и аэродинамическое сопротивление аэродинамического профиля. На рисунке 9 показано изменение подъемной силы и сопротивления в зависимости от угла атаки для обычных плоских пластин различной толщины (t/c 1, 3 и 5%) при числе Рейнольдса 104. Результаты показаны как на основе TURNS2D, так и экспериментальных измерений. Очевидно, что по мере уменьшения толщины плоской пластины на хорде (t/c) характеристики подъемной силы и лобового сопротивления улучшаются, при этом 1% плоская пластина является наиболее эффективной.Более толстые плоские пластины имеют тенденцию увеличивать сопротивление давлению и, следовательно, приводят к худшим аэродинамическим характеристикам по сравнению с тонкими пластинами. Для каждой плоской пластины наклон кривой подъемной силы обычно постоянен примерно до угла атаки 7 градусов, после чего наклон резко изменяется до гораздо более пологого значения, как показано на рис. 9а. Однако высокий наклон кривой подъемной силы сохраняется для более высоких углов атаки по мере уменьшения отношения t/c. Кроме того, сопротивление плоской пластины уменьшается по мере уменьшения t/c, как показано на рис.9б. Коэффициент аэродинамического сопротивления, по-видимому, уменьшается с более низким t/c в диапазоне 0  град <α<10  град⁡, а затем сходится к аналогичным значениям при более высоких углах атаки (≈20  град⁡), тенденция, которая не особенно хорошо фиксируется TURNS2D. Следовательно, минимальное t/c было замечено как ключевая характеристика для повышения аэродинамической эффективности при низких числах Рейнольдса.

Рис. 9

Влияние толщины плоской пластины на подъемную силу и сопротивление при числе Рейнольдса 104. (Экспериментальные данные Окамото и др. [21].)

Снижение производительности при увеличении t/c плоской пластины объясняется увеличением отрыва потока вокруг аэродинамического профиля. Чем толще плоская пластина, тем больше обостряется острый угол у передней кромки. Эта повышенная «затупленность» передней кромки аэродинамического профиля увеличивает силу противодействующего градиента давления, вызывая разделение ламинарного потока очень близко к передней кромке, что приводит к более высокому аэродинамическому сопротивлению. Кроме того, увеличенное расстояние, наблюдаемое для более толстых плоских пластин, уменьшает перепад давления между верхней и нижней поверхностями, тем самым уменьшая его подъемную силу.На рисунке 10 показано распределение поверхностного давления и контуры Маха (с линиями тока) на плоских пластинах с различным отношением толщины к хорде (1, 3 и 5%) при угле атаки 5 градусов и числе Рейнольдса 104. большой пик всасывания для пластин меньшей толщины является основным источником более высокой подъемной силы. Как и во всех трех случаях, поток почти полностью отрывается от верхней поверхности. Кроме того, был изучен график безразмерного давления (Cp) в зависимости от z/c, чтобы убедиться, что сопротивление давлению действительно выше для более толстых плоских пластин.Однако, поскольку графики представляют собой прямоугольники (z/c постоянна на верхней и нижней поверхностях соответственно), они не представлены в статье.

Рис. 10

Контуры Маха и поверхностное давление на плоские пластины различной толщины при угле атаки 5 градусов для числа Рейнольдса, равного 104. числа, возникающие из-за выпуклости, были исследованы тонкие пластины с различной выпуклостью.На рисунке 11 показаны подъемная сила и сопротивление при различных углах атаки для плоских пластин толщиной 1 % с изгибами 3, 6 и 9 % при числе Рейнольдса 104. Результаты показаны на TURNS2D и сравниваются с экспериментальными измерениями Okamoto et al. [21]. Результаты показывают, что по мере увеличения развала кривая подъемной силы и пиковая подъемная сила значительно увеличиваются. Увеличение максимального коэффициента подъемной силы на 47% наблюдалось при увеличении развала с 3 до 9%. Однако при увеличении развала также наблюдалось увеличение лобового сопротивления, что наиболее заметно для развала 9%.

Рис. 11

Влияние изгиба тонкой пластины (t/c1%) на подъемную силу, сопротивление и подъемную силу при числе Рейнольдса 104. (Экспериментальные данные Окамото и др. [21]). Хотя общая тенденция подъемной силы и сопротивления фиксируется TURNS2D, величина подъемной силы и сопротивления точно не прогнозируется. Несоответствие было связано с моделью перехода, используемой в TURNS2D, и, возможно, с ее ограничением при оценке переходных характеристик течений с низким числом Рейнольдса. Модель перехода, используемая в TURNS2D, была откалибрована таким образом, чтобы исходные члены уравнения прерывистого переноса были настроены в соответствии с местами начала перехода из экспериментов с плоским градиентом нулевого давления серии T3 [18].Не совсем ясно, как эта модель перехода будет работать для течений с низким числом Рейнольдса и плоских пластин с большим изгибом, которые сталкиваются со значительными неблагоприятными градиентами давления. Другой переменной является интенсивность турбулентности набегающего потока (FSTI), которая в настоящем исследовании была установлена ​​на уровне 0,03%. Изменение подъемной силы и сопротивления для FSTI не совсем ясно и будет изучено в будущем.

На рисунке 11c показано отношение подъемной силы к сопротивлению каждой изогнутой пластины, предсказанное TURNS2D, комбинация данных, представленных на рис.11а и 11б. Очевидно, что, несмотря на более высокий коэффициент подъемной силы при развале 9% по сравнению с другими коэффициентами развала, умеренный развал 6% дает самое высокое аэродинамическое сопротивление 15. В то время как аэродинамический профиль с изгибом 3% также имеет аналогичное значение. пикового подъема к лобовому сопротивлению, плоская пластина с изгибом 6% была способна поддерживать более высокое отношение подъемной силы к лобовому сопротивлению в более широком диапазоне углов атаки, что было бы предпочтительным с точки зрения конструкции, то есть надежность конструкции . Очевидно, что развал оказывает сильное влияние на аэродинамические характеристики с низким числом Рейнольдса.

Эффект увеличения кривизны аэродинамического профиля приводит к большему дифференциальному изменению количества движения потока вокруг аэродинамического профиля, что вызывает разницу в перепаде давления, что приводит к увеличению подъемной силы. Однако компромисс заключается в том, что увеличение изгиба плоской пластины также увеличивает сопротивление (сопротивление формы). Когда вводится высокий изгиб, на заднем конце аэродинамического профиля создается большая область разделения. Эта область отрыва эффективно увеличивает размер следа за тонкой пластиной, что увеличивает дефицит импульса и, следовательно, сопротивление.При низком числе Рейнольдса (104) значение развала, при котором увеличение лобового сопротивления начинает перевешивать увеличение подъемной силы, составляет 6%. На основании рис. 11 видно, что в конструкции крыла с низким числом Рейнольдса для применения на большой подъемной силе может использоваться изгиб 9 %, тогда как следует использовать изгиб 6 %, если желательным конструктивным фактором является эффективность.

Предыдущие результаты сравнивали численные прогнозы TURNS2D с различными экспериментальными наблюдениями подъемной силы, сопротивления и некоторого распределения давления для различных аэродинамических профилей при нескольких низких числах Рейнольдса.Было замечено, что TURNS2D довольно хорошо фиксирует величины и тенденции в аэродинамических данных, с некоторыми неверными прогнозами, близкими к остановке, что, в свою очередь, может послужить мотивацией для дальнейшей разработки численных инструментов на основе RANS и моделей перехода при этих низких числах Рейнольдса. Остальная часть раздела «Результаты» посвящена дальнейшему пониманию поведения аэродинамических профилей на основе аэродинамического прогноза TURNS2D.

E. Влияние числа Рейнольдса на тонкие аэродинамические поверхности с изгибом

Влияние кривизны на тонкие (3% t/c) аэродинамические поверхности NACA было исследовано с использованием результатов расчетов TURNS2D.На рисунке 12 показаны результаты работы для симметричного аэродинамического профиля NACA0003, профиля NACA2403 с изгибом 2 %, NACA4403 с изгибом 4 % и NACA6403 с изгибом 6 % при двух числах Рейнольдса: 2 × 104 (обозначено пунктирными линиями) и 1 × 105 (обозначено пунктирной линией). сплошные линии). При обоих этих числах Рейнольдса увеличение развала увеличивает коэффициент подъемной силы в заданном диапазоне углов атаки. Однако увеличение развала также сопровождается ухудшением аэродинамического сопротивления, которое наиболее заметно через увеличение базового коэффициента аэродинамического сопротивления, как показано на рис.12б, что более выражено при меньшем числе Рейнольдса. Следовательно, кривые аэродинамической силы изогнутых профилей подобны друг другу при числе Рейнольдса 2 × 104, но немного выше по сравнению с аэродинамической силой симметричного профиля, как показано на рис. 12c.

Рис. 12

Влияние развала на подъемную силу, лобовое сопротивление и аэродинамическое качество для аэродинамических профилей NACA с отношением t/c 3% при числах Рейнольдса 2×104 и 1×105.

Однако при более высоком числе Рейнольдса 1×105 увеличение развала оказывает более выраженное влияние на производительность.На рис. 12а видно, что увеличение числа Рейнольдса увеличивает коэффициент подъемной силы на большую величину для аэродинамических профилей с большим изгибом. Кроме того, базовое сопротивление уменьшается по мере увеличения числа Рейнольдса для аэродинамических профилей с большим изгибом, особенно в диапазоне углов атаки 4–12 градусов. Следовательно, совокупные характеристики аэродинамического профиля (отраженные на кривых подъемной силы и лобового сопротивления) более дифференцированы, чем при более низком числе Рейнольдса, и могут достигать максимального аэродинамического качества около 40 по сравнению с максимальным значением 15 при более низком числе Рейнольдса. меньшее число Рейнольдса 104.Характеристики симметричного аэродинамического профиля незначительно изменяются из-за изменения числа Рейнольдса. Приведенный выше результат показывает, в какой степени рабочие характеристики аэродинамического профиля зависят от рабочего числа Рейнольдса.

F. Плоская пластина и NACA 0012

На рис. 1 видно, что простые плоские пластины превосходят обычные аэродинамические поверхности при числах Рейнольдса ниже 5×104. Чтобы получить более глубокое понимание этого обоснования того, почему одни характеристики аэродинамического профиля лучше подходят для течений с низким числом Рейнольдса, чем другие, было изучено решение поля течения из TURNS2D.На рисунке 13 показано сравнение контуров Маха между аэродинамическим профилем NACA 0012 и плоской пластиной с 2% t/c при числе Рейнольдса 2×104 при трех разных углах атаки. Ключевым отличительным фактором между толстым NACA 0012 и более тонкой плоской пластиной является разница в разделении пограничного слоя, полученная из линий тока, показанных на рис. 13. Для NACA 0012 верхний поверхностный пограничный слой остается прикрепленным в течение большей части времени. аэродинамического профиля, пока он не отделится близко к задней кромке. Эта характеристика разделения аналогична результатам предыдущих исследований [5, 6] поля течения на толстых обычных аэродинамических профилях при числах Рейнольдса менее 5×104, то есть классическом представлении срыва задней кромки.Для показанного диапазона углов атаки поток отрывается близко к задней кромке, набирает скорость от набегающего потока и снова присоединяется в виде турбулентного пограничного слоя. Возникающая в результате область разделения вызывает высокое сопротивление формы и предотвращает образование полезного ковша сопротивления при малых углах атаки.

Рис. 13

Разница в характеристиках пограничного слоя между NACA 0012 и плоской пластиной с 2% t/c при числе Рейнольдса 2×104. Контуры представляют число Маха.

Большое расстояние между задней кромкой NACA 0012 приводит к низкой подъемной силе из-за пониженного давления всасывания на верхней поверхности.Этот эффект разделения при низком числе Рейнольдса особенно влияет на кривую подъемной силы для углов атаки 0 и 2 градуса при числе Рейнольдса 2×104. В этом диапазоне углов атаки область отрыва может быть достаточно большой, так что давление на верхней поверхности выше, чем давление на нижней поверхности для большей части хорды. Этот эффект очевиден на рис. 14b при α=2  градусе⁡, где кривые верхнего и нижнего поверхностного давления для NACA 0012 пересекаются на хорде 30%. При числах Рейнольдса ниже 5×104 эта разность давлений приводит к тому, что наклон кривой подъемной силы вблизи α=0  град⁡ становится более пологим, чем при других углах, и может вызывать несколько отрицательные значения подъемной силы, как показано на рис.8а для числа Рейнольдса 4×104.

Рис. 14

Распределение давления на верхней и нижней поверхностях NACA 0012 и плоской пластины 2% t/c при числе Рейнольдса 2×104.

Распределение давления по верхней поверхности плоской пластины на рис. 14 также указывает на наличие LSB. При угле атаки 5 град происходит уплощение распределения давления на верхней поверхности тонкой пластины, характерное для отрывного пузыря. Повторное присоединение верхнего пограничного слоя сохраняет разницу давлений и, следовательно, позволяет плоской пластине обеспечивать большую подъемную силу, чем NACA 0012, при числе Рейнольдса ниже 5×104.

Плоский аэродинамический профиль 2% t/c демонстрирует значительно отличающиеся характеристики потока от NACA 0012 при том же режиме течения. Как видно на рис. 13, плоская пластина не имеет разделения задней кромки. Вместо этого ламинарный поток рано прерывается вдоль поверхности острой передней кромкой. Оторвавшийся ламинарный сдвиговый слой получает импульс от набегающего потока и переходит в турбулентное течение. Поскольку этот переход происходит вблизи передней кромки, остается достаточная длина хорды для повторного присоединения турбулентного пограничного слоя, образуя отрывной пузырек передней кромки.Этот пузырь наиболее заметен при α = 5     градуса ⁡ на рис. 13 для плоской пластины.

G. Обычный и реверсивный профиль NACA 0012

Эффект реверсирования аэродинамических профилей при низком числе Рейнольдса может оказаться полезным в зависимости от аэродинамического профиля. Обоснование изменения направления аэродинамического профиля заключается в том, что острая задняя кромка теперь является аэродинамической передней кромкой, что будет способствовать раннему отделению ламинарного потока и, возможно, может привести к повторному присоединению пограничного слоя через разделительный пузырь.В дополнение к максимальной толщине аэродинамического профиля сильное влияние на его характеристики оказывает геометрия его передней кромки, то есть острая или закругленная. При реверсировании симметричного аэродинамического профиля геометрия передней кромки существенно изменяется, но максимальная толщина аэродинамического профиля остается прежней.

На рисунке 15 показаны характеристики NACA 0012 в его обычной конфигурации (закругленная передняя кромка) по сравнению с его перевернутой конфигурацией. На рисунке 15a сравнивается изменение подъемной силы в зависимости от угла атаки между экспериментальными данными [14, 16] и прогнозами TURNS2D при числе Рейнольдса 2 × 104.Обратная конфигурация приводит к гораздо более высокому максимальному подъему по сравнению с базовой конфигурацией. В частности, существует очень сильное влияние на пиковую подъемную силу между углами атаки 7 и 10 градусов. Расчетные поля потока вокруг NACA 0012 при α = 7     градуса ⁡ дают представление о разнице в значениях подъемной силы. На рисунке 15b показано, что NACA 0012 в его обычной конфигурации создает большую область разделения более чем на 80% верхней поверхности. Однако, когда NACA 0012 реверсируется при тех же условиях потока, аэродинамический профиль ведет себя больше как плоская пластина; см. рис.13. В частности, теперь острая передняя кромка создает такой же разделительный пузырь, как и на плоской пластине 2% t/c, и это разделение пограничного слоя на перевернутом NACA 0012 позволяет ему снова прикрепиться в виде турбулентного пограничного слоя дальше. вниз по течению. Присоединение потока поддерживает более низкое давление на верхнюю поверхность и, следовательно, приводит к увеличению подъемной силы по сравнению с обычной конфигурацией. Несмотря на то, что NACA 0012 имеет одинаковую максимальную толщину в обеих конфигурациях, эти результаты показывают, что распределение толщины вдоль хорды, особенно на передней кромке, влияет на характеристики аэродинамического профиля при низком числе Рейнольдса, что противоречит интуиции. ожидания при более высоких числах Рейнольдса.

Рис. 15

Характеристики профиля NACA 0012 в обычной и перевернутой конфигурациях при числе Рейнольдса 2×104 при угле атаки 7 градусов. Контуры представляют безразмерную плотность. (Экспериментальные данные Laitone [14] и Ohtake et al. [16].)

H. Влияние общего числа Рейнольдса

Числа Рейнольдса. На рисунке 16 показано влияние числа Рейнольдса (в диапазоне от 2 × 104 до 1 × 106) на несколько типов аэродинамических профилей: плоская пластина толщиной 2 %, изогнутая пластина 6 % (2 % t/c), NACA 0012 и Кларк. -Ю.Это сравнение было проведено, чтобы получить представление о влиянии числа Рейнольдса на совершенно разные аэродинамические поверхности. Основное различие между аэродинамическими профилями заключается в том, что более традиционные NACA 0012 и Clark-Y гораздо более чувствительны к числу Рейнольдса, чем аэродинамические поверхности пластинчатого типа. Как видно на рис. 16, пиковый коэффициент подъемной силы 6-процентной изогнутой пластины увеличивается примерно с 1,15 при числе Рейнольдса 2 × 104 до примерно 1,32 при числе Рейнольдса 106, а пиковый коэффициент подъемной силы плоской пластины практически без изменений.В том же диапазоне чисел Рейнольдса коэффициент пиковой подъемной силы более чем удваивается для NACA 0012 и Clark-Y, увеличившись с 0,55 до 1,3 для NACA 0012 и с 0,72 до 1,63 для Clark-Y.

Рис. 16

Влияние числа Рейнольдса на составные аэродинамические поверхности с точки зрения поляры сопротивления.

Наибольшее изменение характеристик между четырьмя аэродинамическими профилями происходит при числе Рейнольдса 105. При числах Рейнольдса 2×104 и 4×104 тонкие плоские и выпуклые пластины явно превосходят обычные аэродинамические поверхности с точки зрения подъемной силы и сопротивления.Но при числе Рейнольдса 1,2 × 105 подъемная сила, создаваемая Clark-Y, сравнима с подъемной силой пластины с изгибом 6%, а подъемная сила NACA 0012 больше, чем у плоской пластины для данного коэффициент сопротивления. Эти запасы характеристик еще больше увеличиваются при более высоком числе Рейнольдса, равном 106. Следует также отметить, что число Рейнольдса оказывает одинаковое влияние на коэффициент лобового сопротивления каждого из четырех аэродинамических профилей. На рисунке 16 показано, что по мере увеличения числа Рейнольдса поляры сопротивления постепенно смещаются влево, что указывает на уменьшение сопротивления.Минимальное сопротивление уменьшается примерно на одинаковую величину для всех четырех аэродинамических профилей. Поскольку геометрические характеристики четырех аэродинамических профилей сильно различаются, аналогичное уменьшение их минимального сопротивления, вероятно, связано с уменьшением эффектов вязкого сопротивления по мере увеличения числа Рейнольдса.

На рисунке 17 показано влияние числа Рейнольдса на каждый аэродинамический профиль (плоская пластина 2 % t/c, изогнутая пластина 6 %, NACA 0012 и Clark-Y) отдельно с точки зрения подъемной силы (cl/cd) в зависимости от угла атаки.Аналогично результатам, показанным на рис. 16, характеристики обычных NACA 0012 и Clark-Y более чувствительны к числу Рейнольдса по сравнению с пластинчатыми аэродинамическими профилями. Удивительно, но пластина с изгибом 6 %, по-видимому, обеспечивает такое же пиковое аэродинамическое качество, что и Clark-Y, при числе Рейнольдса 106, как показано на рис. 17b. Тем не менее, Clark-Y поддерживает более широкий диапазон более высокого отношения подъемной силы к лобовому сопротивлению для более широкого диапазона углов атаки. Основные последствия для конструкции, сделанные на основе этих результатов, следующие: 1) ниже числа Рейнольдса 105 аэродинамические поверхности с изогнутыми пластинами демонстрируют лучшие характеристики подъемной силы и лобового сопротивления, чем обычные аэродинамические поверхности; 2) при числе Рейнольдса выше 105 более толстые аэродинамические поверхности имеют лучшие аэродинамические характеристики, чем тонкие плоские или выпуклые пластины; 3) ниже числа Рейнольдса, равного 106, характеристики подъемной силы и лобового сопротивления для большинства аэродинамических профилей нельзя считать постоянными с числом Рейнольдса; 4) характеристика плоской пластины с нулевым изгибом обычно не зависит от числа Рейнольдса.

0 comments on “Тс 180 2 характеристики: Трансформаторы ТС-180 — В помощь радиолюбителю

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *